Присосы воздуха в газоходах котельных агрегатов

Величина коэфициента избытка перед дымососом определяется добавлением к коэфициенту я , допускаемых присосов воздуха в газоходах котельного агрегата, значения которых [c.21]

Причинами присосов воздуха в газоходы котельных агрегатов могут быть эксплуатационные упущения, дефекты заводского изготовления оборудования И дефекты монтажа. [c.87]

Присоси воздуха в газоходах котельных агрегатов [Л. 1] [c.357]

Присосы воздуха в газоходах котельных агрегатов 357 Пробковые плиты 267 Продувка котлов 475, 496, 497 Продувочная вода 477 Проекции вектора 10 Производные 16, 20, 30 Промывочные устройства 476 Промышленная система единиц 53 Пропан 234, 274 Простые соли 71 Протекторная защита металла 584 Профили решеток 164 Профильное сопротивление 145 Процессы абсорбции 253 [c.724]

Присосы воздуха в газоходах котельных агрегатов при номинальных нагрузках [c.320]

А. ПРИСОСЫ ВОЗДУХА В ГАЗОХОДАХ КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ ПРИ НОМИНАЛЬНОЙ НАГРУЗКЕ [c.198]

Максимально- допустимые присосы воздуха в газоходах котельных агрегатов [c.469]

При определенных размерах поверхностей нагрева у работающего котлоагрегата потери теплоты с уходящими газами будут зависеть от степени наружного загрязнения поверхностей нагрева с увеличением загрязнения температура уходящих газов и потери теплоты Q2 будут расти. Потери теплоты <72 увеличиваются с ростом нагрузки котлоагрегата, увеличением объема газов из-за роста избытка воздуха в топочной камере и увеличения присосов воздуха по газоходам котельного агрегата. Следовательно, [c.70]

Таблица 14. 9 Присос воздуха в газоходах котельного н печного агрегатов

Задача 2.55. Определить количество теплоты, воспринятое паром в пароперегревателе котельного агрегата, работающего на донецком угле марки Д состава f = 49,3% Н = 3,6% S = 3,0% N =1,0% 0 = 8,3% = 21,8% И = 13,0%, если известны энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель /пе = = 9318 кДж/кг, температура газов на выходе из пароперегревателя 0 пе = 6ОО°С, коэффициент избытка воздуха за пароперегревателем a e=l,3, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Аопе = 0,05, температура воздуха в котельной в = 30°С и потери теплоты в окружающую среду i 5 = 0,5%. [c.70]

Задача 2.64. Определить количество теплоты, воспринятое водой в экономайзере котельного агрегата, работающего на малосернистом мазуте состава С = 84,65% Н =11,7% S = 0,3% o = 0,3% = 0,05% = 3,0%, если известны температура газов на входе в экономайзер 0з=ЗЗО°С, температура газов на выходе из экономайзера 0 = 18О°С, коэффициент избытка воздуха за экономайзером Оэ= 1,3, присос воздуха в газоходе экономайзера Да, = 0,1, температура воздуха в котельной / = 30°С и потери теплоты в окружающую среду = 1 %. [c.74]

Задача 2.68. Определить энтальпию воды на выходе из экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью D = = 9,13 кг/с, работающего на кузнецком угле марки Т состава С" = 68,6% Н = 3,1% 8 = 0,4% N =1,5% 0 = 3,1% А = = 16,8% Ц = 6,5%, если известны расчетный расход топлива Вр= 1,1 кг/с, температура питательной воды 100°С, величина непрерывной продувки Р=4% температура газов на входе в экономайзер 0з = ЗЗО°С, температура газов на выходе из экономайзера 0 = 150°С, коэффициент избытка воздуха за экономайзером аэ=1,45, присос воздуха в газоходе экономайзера Аоэ = 0,1, температура воздуха в котельной /j = 30° и коэффициент сохранения теплоты ф = 0,99. [c.76]

Потери с уходящими газами. Наиболее значительна в тепловом балансе котельного агрегата потеря qn. Она главным образом зависит от разницы температуры уходящих газов и воздуха, от избытка воздуха в топке и от присоса воздуха в газоходах котла, т. е. от объема уходящих газов. [c.347]

Задача 2.58. Определить количество тепла, воспринятое паром в пароперегревателе котельного агрегата, работающего на донецком каменном угле марки ППМ состава СР=38,6% НР=2,6% 5р=3,8% NP=0,8% 0Р=3,1% Лр=40,1% р=Ц%, если энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель = =9256 кДж/кг, температура газов на выходе из пароперегревателя 0" =600° С, коэффициент избытка воздуха за пароперегревателем апе=1,25, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Аапе=0,05, температура воздуха в котельной /в=30° С и потери тепла в окружающую среду <75=0,5%. [c.73]

Задача 2.61. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительностью D=63,9 кг/с, работающего на донецком каменном угле с низшей теплотой сгорания QP =15 294 кДж/кг, если давление насыщенного пара рн.п=11М.Па, давление перегретого пара рп.п=10,1 МПа, температура перегретого пара /п.п=510°С, температура питательной воды/п.в=215° С, к. п. д. котлоагрегата брутто =89%, энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель =9200 кДж/кг, теоретическое количество воздуха, необходимое для сгорания топлива V =4,15 м /кг, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Аапе=0,04, температура воздуха в котельной /в= = 30° С, потери тепла от механической неполноты сгорания 94=2,5% и потери тепла в окружающую среду 05= = 1%. [c.74]

Задача 2.62. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя котельного агрегата, работающего на фрезерном торфе состава Ср = = 25,7% НР=2,7% 5р=0,1% Ыр = 1,1% Ор=14,9% Лр=5,5% Р=50%, если температура газов на входе в пароперегреватель 0 3=950° С, количество тепла, воспринятое паром в пароперегревателе, дпе==1200 кДж/кг, коэффициент избытка воздуха за пароперегревателем апе=1,3, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Дапе=0,05, температура воздуха в котельной 4=30° С и потери тепла в окружающую среду 5=0,5%. [c.75]

Задача 2.66. Определить конвективную поверхность нагрева пароперегревателя котельного агрегата, работающего на донецком угле марки ППМ состава Ср= =38,6% НР=2,6% 5Р=3,8% Нр=0,8% Ор=3,1% Лр=40,1% р==П%, если расчетный расход топлива Вр=11 кг/с, температура пара при входе в пароперегреватель /в.п=316°С, температура перегретого пара /п.п= = 510° С, температура газов на входе в пароперегреватель 0 = 1050° С, температура газов на выходе из пароперегревателя 0" = 700° С, коэффициент избытка воздуха за пароперегревателем апе=1,25, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Дапе=0,05, температура воздуха в котельной /в=30°С, коэффициент теплопередачи в пароперегревателе /Спе=0,055 кВт/(м -К) и потери тепла в окружающую среду <75=1%. [c.77]

Задача 2.70. Определить энтальпию воды на выходе из экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью 0 = 5,6 кг/с, работающего на подмосковном угле с низшей теплотой сгорания =10 636 кДж/кг, если температура топлива при входе в топку =20° С, теплоемкость рабочей массы топлива 6 Р=2,1 кДж/(кг-К), давление перегретого пара рп.п=1Л МПа, температура перегретого пара /п.п=240°С, температура питательной воды /п.в = 104°С, к.п.д. котлоагрегата брутто == =87%, энтальпия продуктов сгорания на входе в экономайзер / =3860 кДж/кг, энтальпия продуктов сгорания на выходе из экономайзера 1 =2050 кДж/кг, теоретическое количество воздуха, необходимое для сгорания топлива У =2,98 м /кг, присос воздуха в газоходе экономайзера Даэ=0,1, температура воздуха в котельной /в = = 30° С, потери тепла от механической неполноты сгорания <74=4,5% и потери тепла в окружающую среду 95=1 = 1%. [c.79]

Присосы воздуха в котельный агрегат неизбежны из-за наличия различных неплотностей в топке и газоходах и существующего в них разрежения. Присосы воздуха увеличивают количество продуктов сгорания, а следовательно, их теплосодержание, что, в свою очередь, увеличивает потерю с уходящими газами. Вследствие этого необходимо стремиться к обеспечению минимальных присосов в топку и газоходы, что может быть достигнуто при плотной обмуровке котельного агрегата и при правильной его эксплуатации. Значения присосов в газоходы котельных агрегатов в долях от теоретически необходимого количества воздуха не должны превышать значений, приведенных в гл. VH и IX. [c.63]

В табл. 14.8 и 14.9 приведены значения коэффициентов избытка воздуха в топке От и присосов воздуха А О в газоходах котельных агрегатов и трубчатых печей. [c.274]

В современных котельных установках широко распространена схема с разрежением по газоходам. К недостаткам этой схемы следует отнести наличие присосов воздуха в газоходы через неплотности в ограждениях и работу дымососов на запыленных газах. Достоинство такой схемы — отсутствие выбивания и утечек дымовых газов в помещение Котельной, так как воздух в топку нагнетает вентилятор, а дымовые газы удаляет дымосос. В последнее время в мощных энергетических котельных установках широко применяется схема с наддувом. Топка и весь газовый тракт находятся под давлением 3—5 кПа. Давление создается мощными вентиляторами дымосос отсутствует. Основной недостаток этой схемы — трудности, связанные с обеспечением надлежащей герметичности топки и.газоходов котельного агрегата. [c.385]

Для расчета процесса горения топлива и определения количества продуктов сгорания следует знать вид и элементарный состав топлива. Расчет производится по формулам, приведенным в гл. 15. При этом следует иметь в виду, что тепловой расчет котельного агрегата выполняют, исходя из рабочей массы топлива (твердое и жидкое), для чего необходимы данные о содержании золы и влаги (Ар и WP) в топливе. При определении коэффициента избытка воздуха в сечениях газохода котельного агрегата следует учитывать подсос воздуха через неплотности в элементах, расположенных между топкой и рассматриваемым сечением. При наличии присосов воздуха возрастают полная масса газообразных продуктов сгорания и масса сухих газов по пути газового потока оттопки до его выхода из котельного агрегата. Незначительно увеличивается масса водяных паров за счет их содержания в присосах воздуха. [c.146]

Наиболее часто работа пароперегревателя ухудшается из-за чрезмерно больших присосов воздуха в системе пыле приготовления, топке и газоходах котельного агрегата. Чем раньше по ходу газов подсасывается через неплотности неорганизованный воздух, тем вреднее действие присосов. [c.125]

В табл. 9-1 указаны величины присосов воздуха в отдельных газоходах котельного агрегата в долях от теоретически необходимого количества воздуха. [c.356]

При расчете объемов продуктов сгорания необходимо учитывать, что избыток воздуха в дымовых газах увеличивается по газоходам котельного агрегата за счет присоса воздуха через неплотности, обусловливаемого разрежением, создаваемым дымососами. [c.30]

Обмуровка котельного агрегата, служащая для ограждения и тепловой изоляции его газо ходо В от внешней среды, выполняется из кирпича разных марок и различных изоляционных материалов. Для уменьшения присоса воздуха в котельные газоходы обмуровка должна быть максимально плотной в участках сопряжения обмуровки с элементами котлоагрегата (места вывода барабанов, экранных и других труб и т. п.) устраиваются специальные уплотнения. [c.237]

ПТЭ дают общие указания по составлению инструкций по эксплуатации котельных агрегатов, устанавливая конкретные параметры для рабочих процессов, например допускаемые температуры для труб из соответствующей стали, воздуха, поступающего в воздухоподогреватели по условиям коррозии, допустимые присосы воздуха по газоходам и т. п. Кроме того, в ПТЭ приведены указания по эксплуатационным испытаниям котельных агрегатов. [c.360]

Обмуровка. К обмуровке и теплоизоляции котельных агрегатов предъявляются требования обеспечения минимальных потерь тепла в окружающую среду, удовлетворительных условий обслуживания агрегатов и хорошей плотности, исключающей как присос воздуха, так и выбивание газов в котельную при повышении давления в топке и газоходах. [c.190]

Задача 2.57. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя котельного агрегата паропроизво-дительностью Л = 3,89 кг/с, работающего на природном газе Саратовского месторождения с низшей теплотой сгорания 2я = 35 799 кДж/м , если известны давление насыщенного пара р ,а=1,5 МПа, давление перегретого пара р .п= А МПа, температура перегретого пара / = 350°С, температура питательной оды fn.,= 100° , величина непрерывной продувки Р=4%, кхщ котлоагрегата (брутто) , = 92,0%, энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель 220 кДж/м , теоретический объем йоздуха, необходимый для сгорания топлива, V° = 9,52 м /м , присос воздуха в газоходе пароперегревателя Аапе = 0,05, температура воздуха в котельной /н = 30°С и потери теплоты в окружающую среду = 1 %. [c.70]

Задача 2.58. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя котельного агрегата паропроизво-дительностью D = 5,6 кг/с, работающего на челябинском угле марки БЗ с низшей теплотой сгорания 6 =13 997 кДж/кг, если известны давление насыщенного пара / , = 4,3 МПа, давление перегретого пара ра.и = МПа, те шература перегретого пара п.п=430°С, температура питательной воды fn = 130°С, кпд котлоагрегата (брутто) f/i a = 89%, энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель / = 7800 кДж/кг, теоретический объем воздуха, необходимый для сгорания топлива = 3,74 м /кг, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Ааце = 0,04, температура воздуха в котельной в = 30°С, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 3% и потери теплоты в окружающую среду j= 1%. [c.71]

Задача 2.59. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя котельного агрегата, работающего на фрезерном торфе состава С = 24,7% Н = 2,6% SS = 0,1% N =1,1% 0 = 15,2% = 6,3% = 50,0%, если известны температура газов на входе в пароперегреватель (9 5 = 900°С, количество техшоты, воспринятое паром в пароперегревателе, бое = 1200 кДж/кг, коэффициент избытка воздуха за пароперегревателем а е=1,3, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Ааде = 0,05, температура воздуха в котельной /в = 30°С и потери теплоты в окружающую среду 5 = 0,5%. [c.71]

Задача 2.62. Определить конвективную поверхность нагрева пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительно-стью D = 1,Q5 кг/с, работающего на природном газе Саратовского месторождения состава С02 = 0.8% СН4 = 84,5% СзНб = 3,8% СзН8 = 1,9% С4Н,о = 0,9% С5Н,2 = 0,3% N2 = 7,8%, если известны давление перегретого пара / п.п= U4 МПа, температура перегретого пара f n = 280° , температура питательной воды /п.,= 110°С, величина непрерывной продувки Р=4%, кпд котлоагрегата (брутто) f/ a=91%, энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель 1 = 17 320 кДж/кг, энтальпия продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя / е= 12 070 кДж/кг, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Аа е = 0,05, температура воздуха в котельной /, = 30°С, потери теплоты в окружающую среду qs=l%, коэффициент теплопередачи в пароперегревателе к е = 0,05 кВт/(м К) и температурный напор в пароперегревателе А/пе = 390°С. [c.73]

Задача 2.70. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из экономайзера котельного агрегата, работающего на природном газе Саратовского месторождения состава С02 = 0,8% СН4 = 84,5% С2Нв = 3,8% СзНв=1,9% С4Н,о = 0,9% С5Н,2 = 0,3% N2 = 7,8%, если температура газов на входе в экономайзер 0э=ЗОО°С, коэффициент избытка воздуха за экономайзером (Хз — 1,35, присос воздуха в газоходе экономайзера Доэ = 0,1, температура воздуха в котельной /, = 30°С, количество теплоты, воспринятое водой в экономайзере, Q = 2600 кДж/кг и потери теплоты в окружающую среду 3 = 1 %. [c.76]

При обработке результатов испытаний необходимо выполнить тенлотехннческие расчеты, характеризующие топливо и продукты горения, определить коэффициент избытка воздуха и присосы воздуха в газоходы котла, составить тепловой баланс котельного агрегата с определением отдельных потерь и к. п. д., составить частные тепловые балансы пароперегревателя, водяного экономайзера и воздухоподогревателя, а также выполнить ряд вспомогательных расчетов. [c.238]

Задача 2.67. Определить количество тепла, воспринятое водой в экономайзере котельного агрегата, работающего на малосернистом мазуте состава Ср=85,3% НР=10,2% 5р=0,5% Ыр=0,3% Ор=0,4% ,Лр=0,3% WP—3%, если температура газов на входе в экономайзер д ==330°С, температура газов на выходе из экономайзера 0 =180° С, коэффициент избытка воздуха за экономайзером аэ=1,35, присос воздуха в газоходе эко номайзера Даэ=0,1, температура воздуха в котельной <в=30°С и потери тепла в окружающую среду 95=1%-Решение. Теоретически необходимое количество воздуха определяем по формуле (1.22) [c.77]

Задача 2.74. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью 0=5,56 кг/с, работающего на золочевском буром угле состава Ср=28,2% Нр=2,3% 8Р=3,6% Мр=0,4% Ор=9,6% Лр=18,9% Ц7р=37%, если расчетный расход топлива Вр=1,5 кг/с, температура питательной воды /п.в = ЮО°С, температура воды на выходе из экономайзера =150° С, температура газов на входе в экономайзер =300°С, коэффициент избытка воздуха за экономайзером аэ=1,45, присос воздуха в газоходе экономайзера Даэ=ОД, температура воздуха в [c.80]

Величины присосов Дат и ДаПд определяются по п. 4-17, энтальпии теоретически необходимого количества воздуха при температуре на выходе из воздухоподогревателя /°"в и холодного воздуха /°i.B принимаются по табл. XIV и XV QB.BB—тепло, внесенное с поступающим в агрегат воздухом при подогреве его вне агре-гата (см. п. 5-03), ккал/кг /7г.отб— тепло рециркули-рующих газов, учитываемое в случае возврата в топку части газов, отобранных из последующих газоходов котельного агрегата (см. п. 4-10), ккал/кг.. [c.92]

В настоящее время Белгородский завод энергетического машиностроения (БЗЭМ) выпускает много модификаций котельных агрегатов вертикальной ориентации производительностью до 75 т/ч с давлением 1,4—4,0 МПа. Все котлы вертикальной ориентации имеют П-образную компоновку поверхностей нагрева и сплошное экранирование топочной камеры. Котлоагрегаты достаточно надежны в эксплуатации и имеют высокую ремонтоспособность. Основным недостатком котлов в эксплуатации являются повышенные присосы холодного воздуха в газоходы от топки до последней поверхности нагрева (Аа = 0,25-4-0,35). [c.86]

В экономайзерах современных котельных агрегатов высокого давления коллекторы расположены внутри газохода, что предотвращает присосы воздуха в местах прохода труб змеевиков через обмуровку. Крепление змеевиков осуществляется при помощи вертикальных опорных стоек или подвесок, через рюторые нагрузка передается охлаждаемым воздухом горизонтальным опорным балкам 3 (рис. 7-17,а) или сборным коллекторам, находящимся в газоходе (рис. 7-17,6, в). Обычно трубы змеевиков верхних пакетов, находящихся в зоне наиболее высокой температуры, опираются на кронштейны 10, приваренные к вертикальным опорным трубам 9, охлаждаемым водой (рис. 7-17,г). Водяной [c.72]

Об.муровкой называют стены топочивй камеры и газоходов котельного агрегата. Конструкция обмуровки должна предохранять котельный агрегат от присосов воздуха, а также обеспечивать минимальную потерю тепла в окружающую среду, нормальные условия для работы обслуживающего персонала и предохранять каркас от недопустимого нагрева. [c.74]

Определение присосов воздуха в котельный агрегат. Плотность топки, газоходов и пыле-приготовителыных установок оказывает большое влияние на экономичность работы котлоагрегата и эффективность его автоматизации. Приближенно на каждые 5% увеличения присосов воздуха к. п. д. котлоагрегата снижается на 0,5—1%. Поэтому при любых испьгга-ниях котельных агрегатов перед проведением режимных или балансовых опытов необходимо произвести измерение присосов в котлоагрегат и в пылесистемы, сравнивать их с нормативными. (расчетными) и при необходимости уплотнить агрегат. [c.31]

Присосы воздуха через неплотности в обмуровке и обшивке агрегата, через плохо закрытые или вовсе открытые гляделки и лазы, через неплотности между воздушной и газовой сторонами воздухоподогревателей в системах пылеприготовления и пр. имеют место потому, что газоходы котла и пылевозду-ховоды пылеприготовления находятся под раЗ режением. Присосанный воздух всегда является паразитным он не только не приносит пользы в процессе производства пара, но и вызывает появление дополнительных потерь энергии котло агрегатом. На фиг. 113 дана схема — классификация присосов и потерь тепла и электроэнергии, вызываемых присо-сами в различных элементах котельного агрегата. [c.131]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...