П параметры пара начальные реальное

В конце первой четверти XX в. наблюдалось значительное повышение параметров пара. Идеализированные представления ранних исследователей, возбудив интерес к регенерации, не могли выявить количественные связи и дать решения для реальных тепловых схем. Поэтому в первой четверти нашего века ученые, стремясь получить количественные решения, вывели большое число эмпирических связей для решения задач регенеративного подогрева питательной воды. Эти связи не отображали физические стороны регенеративного процесса. Беспрерывное возрастание начальных параметров пара вызывалось требованиями экономики станций. Физической природе регенеративного процесса стали уделять все большее внимание. [c.46]

Продолжающийся рост начальных параметров пара, вызванный необходимостью увеличения тепловой и общей экономичности станции, приведет в близком будущем к применению давления пара р = 400 ч- 600 кг см и температур пара t 650 725° С. Реальной является возможность развития регенеративного подогрева питательной воды до = (0,8—0,9) а также возможность полностью освободиться от промежуточных перегревов за счет усложнения регенеративного подогрева питательной воды, или сократить количество перегревов до одного, назначение, которого — подсушка пара. Такое решение упрощает строительство и эксплуатацию станций, облегчает проблему охлаждения горячих деталей головной части турбины. Однако такое решение возможно и выгодно при разрешении задачи сепарации влаги в области влажного пара. [c.53]

Наивыгоднейший тепловой двигатель мощных электрических станций ближайших пятилеток — это паротурбинный двигатель с параметрами пара, реальными уже в настоящее время, = = 400 -н 500 кг/см , t — 600 ч- 700 С. Успехи металлургии позволяют в будущем пятилетии увеличить начальную температуру пара и, следовательно, начальное давление пара. Мощность блока перспективной паротурбинной станции ближайших пятилетий, определяемая процессом расширения в головной части турбины, должна быть N = 600 ООО — 800 ООО кет. Необходимая для наращивания мощности энергосистем ближайших пятилетий мощность блока котел — турбина также близка к 600 ООО — 800 ООО кет. [c.204]

Для сравнения величины общей потери тепловой энергии и оценки качества теплового процесса в реальной турбине существует понятие идеальной турбины, условно работающей без потерь, у которой к. п. д. равен единице яри тех же начальных и конечных параметрах пара, что и у реальной турбины. Тепловой процесс в этой турбине назыв ается идеальным или термическим. [c.51]

Из поступающего в турбину пара значительная часть отбиралась в регенеративную систему подогрева питательной воды. Так, например, в турбине 100 МВт с повышенными начальными параметрами пара при ta. в = 500 К из притекавшего в турбину 410 т/ч пара лишь около 280 т/ч проходило сквозь последнее рабочее колесо, т. е. около 70%. тогда как в турбинах типа К-100-29 эта величина была существенно больше — около 80%. Значительное снижение количества пара, поступающего в конденсатор, позволило поставить задачу проектирования быстроходных турбин 50 и 100 МВт без ступени Баумана. А это сокращало их длину, и становилось реальным не увеличивать число цилиндров с переходом на повышенные параметры пара. [c.16]

Сравним далее работу установки при СД и ПД с реальным сопловым парораспределением (кривая 3). При низких начальных параметрах пара на частичных нагрузках установка с сопловым парораспределением обладает более высоким к. п. д., чем ПТУ, работающая при СД (кривая 4). Поэтому специальное проектирование турбин таких [c.144]

Конденсационные паросиловые установки, назначение которых"— превращать тепло в мехаиическую энергию, работают с низкой степенью экономичности. Выше было показано, что даже идеальный паровой двигатель при высоких начальных параметрах пара и низком конечном его давлении смог бы превратить в полезную механическую энергию лишь 35—40% тепла топлива, а остальные 60—65% тепла терялись бы при конденсации отработавшего пара. В реальных паросиловых установках степень использования тепла топлива еще ниже. Современные паротурбинные электрические станции работают с к. п. д. [c.192]

Ниже приведены данные, характеризующие изменение расхода топлива на выработку 1 квт-ч в зависимости от величины начальных параметров пара применительно к реальным условиям работы электростанции. [c.328]

Наконец, необходимо обратить внимание и на то, что реально турбина работает при различных нагрузках и начальных параметрах пара, отличающихся от номинальных. Это предопределяет изменение режима работы рабочей лопатки конкретной ступени, и, следовательно, условий образования и воздействия на лопатку капельной влаги. [c.459]

Оптимальные значения всех искомых параметров определяются путем нахождения минимума функции суммарных затрат, выраженных в частных производных, представляющих наиболее точные зависимости между параметрами состояния реальных рабочих тел. Наибольший интерес представляют дифференциальные уравнения адиабатных процессов в турбинах, определяющих связь между параметрами и работой пара в реальных условиях истечения с потерями. Так, при варьировании начальной температуры Тх пара, давление которого [c.89]

Повышение начальных параметров пара является, таким образом, вполне реальным и мощным средством увеличения технической экономичности паровых электростанций. [c.368]

В задачу анализа трех стадий получения перегретого пара входят установление для каждой из стадий особенностей начального и конечного состояний вещества, изменения удельных калорических параметров Аы, АЛ, А и определение удельного количества теплоты. При этом следует иметь в виду, что для реального газа выражением (1.83) пользоваться нельзя, т. е. Аи vm t, так как удельная внутренняя энергия реального газа зависит не только от температуры, но и от объема. [c.62]

В реальных паросиловых установках этот эффект от повышения начальных параметров оказывается ослабленным. Так, в турбинах с конденсационной частью повышение начального давления увеличивает конечную влажность пара, что не только сильно снижает т, , но и приводит к недопустимой эрозии лопаток (т. е. к механическому износу от ударов каплями воды). Это обстоятельство делает невозможным увеличение давления свежего пара без одновременного повышения его температуры. Экономия от повышения начальной температуры особенно ощутительна, если учесть изменение конечной влажности пара, так как при этом увеличивается не только т] , но и т]/. В общей сложности эффект от повышения перегрева пара получается весьма благоприятным, и практический предел повышению начальной температуры ставят только свойства материалов, применяемых в котло- [c.164]

Условимся в качестве теоретической принимать работу идеальной ступени, в которой происходит равновесное расширение влажного пара как однородного по скоростям потока. Для него перепад энтальпий измеряется от полных начальных параметров, вычисленных в предположении одинаковых скоростей обеих фаз, равных средней скорости однородной части реального потока. Температура и степень влажности принимаются равновесными для действительного давления пара перед ступенью. Расширение предполагается до действительного статического давления за ступенью. Изоэнтропийный перепад энтальпий, соответствующий теоретической работе, обозначим (рис. 60). Тот же перепад до полного давления за идеализированной ступенью будем отмечать звездочкой (/lo). [c.173]

На рис. 2-12 показана зависимость давления промежуточного перегрева от начальных параметров для реальных циклов. Графики построены по соотношению, аналогичному (2-49), но с поправками на теплофизические свойства водяного пара, необратимость процесса расширения и с [c.31]

И К. п. д. установки из-за дополнительных необратимых потерь влажного пара на лопатках. Под воздействием капельной влаги пара происходит эрозия лопаток. Поэтому в установках с высокими начальными параметрами пара применяют промежуточный перегрев пара, что снижает влажность пара в процессе расширения и ведет к повышению к. п.д. установки. Рассмотрим схему установки с промежуточным перегревом пара. (рис. 11.9) и цикл этой установки в Т — 5-диаграмме (рис. 11.10). Из парового котла пар поступает в основной пароперегреватель 2 и далее в турбину высокого давления 4, после расширения в которой пар отводится в дополнительный пароперегреватель 3, где вторично перегревается при давлении р р до температуры Ts. Перегретый пар поступает в турбину низкого давления 5, расширяется в ней до конечного давления р2 и направляется в конденсатор 7. Влажность пара после турбины при наличии дополнительного перегрева его значительно меньше, чем без дополнительного перегрева хд>Х2. Применение промежуточного перегрева пара повышает к. п.д. реальных установок примерно на 4%. Этот выигрыш получают как за счет повышения относительного к. п.д. турбины низкого давления, так и за счет некоторого повышения суммарной работы изо-энтропного расширения на участках цикла 1—7 и 8—9 (см. рис. 11.10) по отношению к изоэнтропной работе расширения на участке 1—2 в силу того, что разность энтальпий процесса 8—9 больше разности энтальпий процесса 7—2, так как изобары в к — 5-диаграммах несколько расходятся слева направо (см. рис. 8.11). [c.172]

В начальном сечении задаются газодинамические параметры и напряженность электрического поля = Е , где Е - поле зажигания коронного разряда в модельной одномерной ситуации. Предлагаемое граничное условие позволяег не рассматривать ионизационные процессы, реально происходящие в непосредственной близости от сетки-эмиттера, установленной в начальном сечении, и считать, что в пространстве О < X < I имеется только ионный униполярный заряд [17. Параметры в начальном сечении снабжаются верхним индексом 0. Начальная объемная плотность заряда q должна определяться из решения задачи [17]. Пересыщение 5, равное отношению парциального давления паров воды к их давлению насыщения при той же температуре, в начальном сечении задается большим единицы, что и обеспечивает развитие конденсации в межэлектродном промежутке. [c.684]

Значения начального давления и температуры, при которых обеспечивается допустимая по условиям эрозийного износа влажность пара, называют сопряженными параметрами пара. При установлении величин сопряженных параметров необходимо учитывать влияние энергетических потерь в действительных рабочих процессах турбин, в реальных циклах за счет неизоэнтропич ности процесса расширения пара в турбинах возрастает как конечная энтальпия, так и сухость пара (рис. 8-17). Вследствие этого в значениях сопряженных параметров давление пара при данной температуре для реальных циклов оказывается всегда большим, чем для идеальных циклов с изоэнтропийным расширением пара. Повышение начального давления пара и связанное с этим снижение удельного объема пара приводят к снижению i из-за роста относительных потерь в ступенях турбины. Рост начальной температуры пара, увеличивая удельный объем пара, наоборот, приводит к повышению т] ,-, так как при этом снижается относительная величина внутренних потерь ступени турбины. [c.202]

В 1-22 при рассмотрении термодинамических основ парового цикла было показано, что повышение начальных параметров пара является одним из основных средств увеличения экономичности этого цикла (см., в частности, табл. 1-8 и 1-9). В примере 1-43 были подсчитаны значения термического к. п. д. цикла Ренкина для нескольких стандартных начальных параметров пара, также подтверждающие рост экономичности цикла при повышении этих параметров. К этому остается добавить, что реальная экономия топлива с учетом одновременного улучшения оборудования и тепловой схемы станций составляет при переходе от параметров 15 ата, 350° С к параметрам 29 ата, 400" С 20- -30%, при переходе от 29 ата, 400° С к 35 ата. 435° С—около 5% и к 90 ата, 480° С—около 17%. При дальнейшем повышении начальных параметров пара с применением вторичного перегрева пара (см. 1 -23) и других усовершенствований можно ожтщать экономию топлива еще порвдка lO-f-15%. [c.368]

На рис. 1-3 представлена схема проточной части турбины 300 Мет — К-300-240, а на рис. 1-4 — процесс расширения пара в турбине. Отлолсения на лопатках турбины приводят к снижению ее мощности, причем с повышением начального давления пара проходные сечения уменьшаются и влияние отложений сказывается сильнее. Кроме того, переход к сверхкритическим давлениям снял возможность вывода примесей из котлоагрегата, которая для турбин докритических давлений обеспечивала некоторую ее защиту от загрязнений. В то же время сверхкритические давления способствовали резкому возрастанию растворимости в паре различных примесей, что не только повысило их вынос в турбину, но и создало реальную опасность загрязнения головной части машины при срабатывании перепада до давлений, при которых растворимость примесей существенно меньше. В этом отношении весьма характерно поведение окиси меди. На рис. 1-5 представлены расчетные данные по ее растворимости в паре различных параметров. Как видно, растворимость этого соединения резко уменьшается с понижением давления пара, что обусловливает достаточно жесткие требования к нормированию качества питательной воды блоков сверхкритических давлений по этому показателю. [c.8]

Рассматриваемый пример относится к циклу с реальной паротурбинной установкой, имеющей начальные параметры pi=170 кгс/см и 7 i=550° С при давлении в конденсаторе />2=0i04 кгс/см . в этой связи иснользуемые в расчете значения i и s брались из таблиц термодинамических свойств воды и водяного пара, составленных по круглым значениям давлений, выраженных в кгс/см [в этом случае в современных таблицах свойств воды и водяного пара значения i и s приводятся соответственно в ккал/кг и ккал/(кг-К)], а затем переводились в единицы системы СИ. Сказанное относится и к примеру, рассматриваемому в 11-3. [c.364]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...