Турбулентная пленка конденсата

Трение иа поверхности раздела фаз 73 Турбулентная пленка конденсата 63 [c.236]

На фиг. 94 приведены результаты расчетов по формуле (15,64). Как видно, повышение значений чисел Re и Рг конденсата приводит к уменьшению- влияния скорости течения пара на коэффициент теплоотдачи через турбулентную пленку конденсата. Таким [c.310]

Если критерий фазового превращения принимает достаточно большие значения (К>5), можно пренебречь теплотой переохлаждения конденсата и, следовательно, конвекцией в пленке. Теплота фазового перехода г переносится через пленку конденсата к охлаждаемой стенке путем молекулярной (и турбулентной при Re>400) теплопроводности. [c.57]

При конденсации на горизонтальной трубе диаметром (1 волновое и Турбулентное движение в пленке конденсата на практике не возникает ввиду малой протяженности поверхности по высоте и [c.59]

Что является критерием перехода ламинарного режима течения пленки конденсата в турбулентный [c.171]

Из рассмотрения формул (6-32) и (6-33) видно, что, поскольку всегда Н d, коэффициент теплоотдачи при вертикальном расположении трубы меньше, чем при горизонтальном. Однако при большой высоте трубы пленка конденсата в нижней части начинает двигаться турбулентно. Средний коэффициент теплоотдачи перестает падать н даже несколько возрастает. [c.245]

При турбулентном течении пленки конденсата действительный коэффициент теплоотдачи больше, чем определяемый 1ю формуле [c.369]

Рис. 12-7. Теплоотдача при пленочной конденсации неподвижного пара на вертикальной поверхности при смешанном (ламинарном и турбулентном) течении пленки конденсата.

Турбулентное течение конденсата. Теплообмен при турбулентном течении пленки конденсата рассматривался в работах [Л. 10, 91, 121 и др.]. В теоретических и экспериментальных исследованиях Л. 10] изучалась теплоотдача при преобладающем влиянии сил трения пара. В качестве основы теоретического исследования была использована аналогия между теплообменом и сопротивлением трения в результате была получена полуэмпирическая формула, описывающая местные коэффициенты теплоотдачи [c.281]

В этих условиях течение конденсатной пленки в основном определяется динамическим воздействием со стороны парового потока, причем на большей части длины (за исключением начального участка) режим движения конденсата в пленке носит турбулентный характер. Происходящий при этом интенсивный срыв жидкости с пленки в поток и обратный перенос капелек жидкости из ядра потока на пленку способствует процессу турбулентного перемешивания конденсата внутри пленки. Расчет теплоотдачи в этих условиях следует производить по формуле, полученной авторами [6] в результате теоретического анализа, основанного на аналогии Рейнольдса [c.156]

С увеличением скорости и числа Re" парового потока значение Кекр уменьшается и при Re">10 критическая величина Re пленки порядка 60. В то же время поперечный поток пара, по-видимому, оказывает стабилизирующее воздействие на пленку конденсата. Так, согласно данным [6.5], переход к турбулентному режиму-течения [c.147]

Анализ, проведенный в работе [4.1], показал, что при небольших скоростях движения пара и малых перегревах динамическое воздействие парового потока не оказывает существенного влияния на профиль пленки конденсата и, следовательно, на коэффициент теплоотдачи при полной конденсации пара в трубе. Исходя из этого для построения расчетной модели принимаем следующие допущения пренебрегаем трением на границе пар — пленка конденсата, теплота перегрева включается в эффективную теплоту конденсации Айк, течение пленки может быть ламинарным и турбулентным (переходная зона отсутствует). [c.160]

I —некоторый параметр, содержащий коэффициент теплоотдачи при турбулентном движении пленки конденсата о-т)- При значениях [c.151]

Интегрируя в уравнении (9.13), после простых преобразований находим локальное термическое сопротивление пленки конденсата в области турбулентного течения [160] [c.229]

Эти графики отчетливо показывают, что при Рг-> 0 турбулентность приводит к увеличению термического сопротивления пленки конденсата, а не к его уменьшению, как у неметаллических жидкостей. [c.230]

Это явление объясняется тем, что турбулизация потока увеличивает трение в пленке конденсата и толщина ее заметно возрастает по сравнению с величиной, которая имела бы место при том же значении числа Ре, но при ламинарном режиме течения. Это увеличение трения для сред с числом Рг> приводит к еще более интенсивному возрастанию турбулентной теплопроводности, вследствие чего термическое сопротивление пленки конденсата неметаллических жидкостей значительно уменьшается при ее турбулизации. [c.230]

При турбулентном течении пленки конденсата можно записать [c.232]

На рис. 10.3 приведены результаты расчетов термических сопротивлений по формулам (10.15) и (10.23) для нескольких значений чисел Рг, характерных для жидких металлов. На графиках отчетливо видно, что при Рг- 0 турбулентность приводит к увеличению термического сопротивления пленки конденсата, а не к его уменьшению, как у неметаллических жидкостей. [c.233]

Некоторые закономерности теплоотдачи быстродвижущегося пара при турбулентном течении пленки конденсата [c.152]

Теория теплоотдачи быстродвижущегося пара при турбулентном течении пленки конденсата дана автором в [Л. 6]. По этой теории локальный коэ( )фициент теплоотдачи для указанных условий определяется формулой [c.152]

Режим движения пара и пленки конденсата может быть как ламинарным, так и турбулентным, что влияет на интенсивность переноса теплоты, количества движения и массы. В технических устройствах часто одновременно, но на различных участках реализуется как ламинарный, так и турбулентный режим течения пара и конденсата. [c.5]

Помимо приведенных предложен еще ряд формул для расчета коэффициента теплоотдачи при турбулентном течении пленки конденсата. Запишем формулу С. С. Кутателадзе [3-18] [c.66]

Пленка конденсата течет под воздействием силы тяжести и динамического воздействия потока пара. Внутри пленки проявляется вязкость. Термическое сопротивление связано с коэффициентом теплопроводности конденсата, толщиной пленки и режимом ее течения. В случае турбулентного режима течения должна играть существенную роль удельная теплоемкость конденсата, величине которой пропорциональна турбулентная теплопроводность. Количество образующегося конденсата обратно пропорционально скрытой теплоте конденсации (парообразования). При несимметричном течении пленки должно проявляться действие поверхностного натяжения. [c.227]

На фиг. 89 показана схема пленочной конденсации на вертикальной достаточно длинной стенке. В верхней части пленки, когда ее толщина и соответственно скорость течения невелики, имеет место чисто ламинарное движение. В дальнейшем на поверхности пленки начинают возникать капиллярные волны, приводящие, как то показал П. Л. Капица, к некоторому уменьшению средней толщины пленки конденсата. Под влиянием волнообразования и общего увеличения толщины и скорости течения пленки в последней начинают развиваться турбулентные пульсации. В результате на некотором расстоянии от [c.289]

Локальные коэффициенты теплоотдачи при турбулентном течении пленки конденсата, рассчитанные по формулам (15.43) и (15.44) [c.301]

При наличии в нижней части поверхности охлаждения турбулентного течения пленки конденсата средний коэффициент теплоотдачи по всей поверхности, т. е. с включением начального ламинарного участка течения пленки, равен [c.302]

При турбулентном течении пленки конденсата со спутным течением пара (т. е. сверху вниз) касательные напряжения определяются формулой [c.307]

Разделив выражение (15.61) на (15.44), после преобразований найдем, что отношение локальных коэффициентов теплоотдачи для движущегося сверху вниз и неподвижного пара при турбулентном течении пленки конденсата равно [c.309]

Рассмотрим турбулентную пленку конденсата, текущую на внутренней поверхности трубы при условии Z 1 и q = onst. Поскольку в этом случае действие силы тяжести пренебрежимо мало по сравнению с трением пара о пленку конденсата, то ориентация трубы по отношению к горизонту значения не имеет. [c.310]

Сложность явления и многообразие возможных ситуаций не позволили пока получить полное решение этой проблемы. Но отдельные вопросы этой проблемы решены. Так, для турбулентного режима течения пленки конденсата в условийх, когда движение пленки определяется ее взаимодействием с движущимся паром, [c.416]

Формула (15.49) справедлива для ламинарной пленки конденсата, т. е. при Ре = рй11об/р = аА(//гр Кекр 400. Расчетные формулы для турбулентной пленки можно найти в более полных курсах теплопередачи. [c.399]

Интенсивность теплообмена при конденсации определяется термическим сопротивлением пленки конденсата. По нормали к ла-минарно текущей пленке теплота передается теплопроводностью, через пленку, текущую турбулентно,— еще и турбулентными пульсациями. [c.221]

Термическое сопротивление пленки конденсата зависит от режима течения. Поперек ламинарно текущей пленки теплота переновит-ся теплопроводностью, через турбулентную — дополнительно и конвекцией. Переход of ламинарного течения пленки к турбулентному определяют по величине числа Рейнольдса пленки. Для пленки [c.267]

При устранении источников возмущений принципиально возможен переход от чисто ламинарного течения сразу к турбулентному, так как пленка конденсата не обладает абсолютной неустойчивостью. В случае конденсации в трубе переход к волновому режиму должен произойти при еще меньших значениях R b. Визуальные наблюдения процесса конденсации паров N2O4 в вертикальной трубе показали, что даже при малых тепловых нагрузках участок с гладкой поверхностью пленки практически отсутствует. [c.146]

Турбулентный режим течения наступает при достижении пленкой конденсата критического числа Re p. Многочисленные экспериментальные работы дают значительные расхождения в значениях Некр для воды 400<Нвнр<2000. [c.225]

Толщина пленки конденсата в области турбулентного течения определяется как функция числа Кепл по тем же формулам, что и для конденсации паров неметаллических жидкостей [50]. [c.233]

Влияние электростатического поля на конденсацию может состоять в следующем соэданпе ионов в паровой фазе, которые могут действовать как центры новой фазы создание электростатической движущей силы, заставляющей двигаться группы ионов или капельки ускорение пара в области интенсивного неоднородного поля (диэлектрофорез) создание неустопчпвости течения пленки конденсата или изменение степени турбулентности создание электростатического отталкивания жидкости от пленкп конденсата. [c.71]

Так как для трубы размер h всегда больше d, то в равных условиях коэфициент теплоотдачи для вертикальной трубы получается меньшим, чем для горизонтальной трубы. Объяснить это следует тем, что стекающая по вертикальной трубе пленка конденсата имеет в среднем большую толш,ину, чем пленка на горизонтальной трубе. При большой высоте трубы из-за увеличения скорости стекания движение конденсата в нижней части ее становится турбулентным и в связи с этим коэфициент а перестает уменьшаться, а далее даже несколько возрастает. [c.237]

Величина среднего коэффициента теплоотдачи в области турбулентного течения пленки конденсата мало зависит от изменения числа Re, g в указанных выше пределах. Только в области Re< 2000 и Рг 3 засхождения в величинах а , рассчитанных при Re . , = 100 и Re,, , = 400, достигают 5-f- 10%. [c.303]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...