Смеси Расчет расхода

В табл. 73 средняя норма расхода стержней для группы отливок дана как сумма масс стержней различного размера, что позволяет определить расход различных стержневых смесей. Расчет расхода различных стержневых смесей ведут по форме 21. [c.120]

При использовании суживающихся сопл в качестве измерителей расхода двухфазной среды для расчета расхода необходимо пользоваться индивидуальными зависимостями .i[Rei, Mi(ea), р, / зо(Уо)йк], позволяющими установить аддитивные и селективные свойства измерителя расхода (характеризующие способность измерять как общий расход смеси, так и расход одной из фаз). Суммарный расход смеси, как показано выше, находится через [c.223]

При расчете расходов пара и приведенных скоростей пара в отдельных измерительных участках учитывалось изменение теплоты жидкости и охлаждение труб по ходу пароводяной смеси от печи [c.205]

Расчет расхода формовочных смесей (пример) [c.120]

Итоговая графа этой таблицы дает расчетный годовой расход смеси на заданную программу производства отливок в опоках данного размера с учетом брака отливок и форм. Эти данные являются основой расчетов расхода формовочных материалов и расчетов смесеприготовительного оборудования с учетом конкретных условий транспортирования и процесса формовки и соответ- [c.120]

Расчет расхода формовочных смесей по средним нормам [c.121]

Рецепты смесей и расчет расхода их компонентов [c.122]

При расчете каналов для горючей смеси в инжекторных резаках, работающих на различных горючих газах, определению подлежат технологические параметры горючей смеси (соотношение кислорода и горючего газа в смеси и расход горючего газа), а также диаметры отверстий для горючей смеси и составляющих ее газов (кислорода и горючего газа) в мундштуке, в смесительной камере и в инжекторе. [c.67]

Прежде чем приступить к расчету аппаратуры, необходимо определить пригодность горючего газа для данного вида газопламенной обработки металлов и технологические параметры горючей смеси (соотношение кислорода и горючего газа в смеси и расход горючего газа). [c.133]

Частичный предварительный нагрев исходной смеси можно провести, пропустив ее через дефлегматор или холодильники дистиллята и кубового остатка. При этом, помимо экономии теплоты на подогрев исходной смеси, снижается расход охлаждающей воды в дефлегматоре и холодильниках. Поэтому при расчете ректификационной установки следует выбрать рациональную тепловую схему, основанную на технико-экономическом расчете. [c.125]

Из формулы (44) вытекает следующее практически важное правило, справедливое не только для звуковых, но и для сверхзвуковых эжекторов для получения большего значения полного давления смеси на выходе из эжектора следует, сколько возможно, уменьшать относительную площадь камеры смешения, т. в. увеличивать а. При сверхкритическом отношении давлений в сопле эжектирующего газа наименьшая возможная площадь сечения смесительной камеры соответствует разгону эжектируемо-го потока в сечении запирания до скорости звука, т. е. критическому режиму работы эжектора. Таким образом, согласно изложенному правилу критический режим работы эжектора оказывается наивыгоднейшим, что соответствует данным расчетов и экспериментов. Следует, однако, учитывать, что чем меньше площадь смесительной камеры, тем больше при данных расходах газов скорость на входе в диффузор, т, е. больше потери в диффузоре. [c.547]

Из введенных выше количественных характеристик расходные паросодержания л, Р, приведенные скорости фаз Wg, Wg, скорости смеси и циркуляции, Wq, расходная плотность смеси Рр обычно могут рассматриваться как известные, заданные. Они определяются по известным значениям расходов, свойств фаз, теплового потока на стенке, геометрии канала. Истинные параметры двухфазного потока (ф, w", w, ф, р р) являются функциями процесса и выступают обычно как цель анализа. Несложно убедиться, что знание любой одной из пяти величин достаточно для расчета остальных четырех. Например, используя (7.1) и (7.4), можно получить часто используемую связь истинного объемного паросодержания с массовым расходным и фактором скольжения [c.298]

Расчет естественной циркуляции при установившихся режимах базируется на использовании двух положений равенстве массовых расходов воды и пароводяной смеси в опускной и подъемной части контура, а также сопротивлений в опускной части контура полезному напору [c.234]

Выполнив аналогичные расчеты для следующих значений Рг, получим зависимость относительного массового расхода смеси от ее параметров на входе в канал. , - [c.59]

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ОТНОСИТЕЛЬНЫХ МАССОВЫХ РАСХОДОВ ПАРОГАЗОВЫХ СМЕСЕЙ [c.62]

При принятых допущениях расчет массового расхода смеси сводится к следующему. [c.64]

В качестве иллюстрации ниже приводится сопоставление расчета максимального расхода смеси газа, пара и жидкости, выполненного по предложенной здесь расчетной модели, с результатами экспериментов, описанных в гл. 3. На рис. 5.8 показано изменение расхода смеси насыщенной воды с газом через цилиндрический канал в зависимости от объемного газо-содержания на входе в канал. При этом в выходном сечении образовывалась смесь воздуха с влажным паром. Поэтому за газовую компоненту принималась смесь воздуха с сухим насы- [c.82]

Работоспособность пробоотборника с заране заданной степенью точности может быть обеспечена лишь при определенном соотношении площадей отверстий ввода исследуемой парогазожидкой смеси и ввода отсепарированной в пробоотборнике жидкой фазы. Утечки паровой фазы вместе с жидкой будут ликвидированы тогда, когда жидкая фаза полностью заполнит проходное сечение патрубка отвода. Максимальная площадь сечения отводного канала определяется из расчета расхода отсепарированной жидкой фазы при минимальной (5%) степени испаренности. [c.388]

Сопоставление расчетов расхода пароводяной смеси с различным начальным паросодержанием и насыщенной воды с экспериментальными данными приведено на рис. 5.6. Аналогичное сопоставление результатов расчета по (5.9) с экспериментами по расходу насыщенной и недогретой до насыщения воды через цилиндрические каналы, приведено на рис. 5.7. Как видно из сопоставления, предложенная модель во всех рассмотренных случаях хорошо согласуется с экспериментом. [c.79]

Расчет расхода тепла пара на замес и пароподачи в единицу времени. Общий расход тепла, необходимого для разогрева бетонной смеси одного замеса (или на 1 м бетонной смеси), определяют из уравнения [c.144]

И качества заполнителей. И действительно, количество заполнителей оказывает влияние гл. обр. на пластичность бетонной смеси и расход цемента, но не на прочность Б. Однако если вовсе исключить из Б. крупный заполнитель, т. е. перейти к цементно-песчаному раствору, то прочность изменяется. Опыты показывают, что при слабом растворе Б. с прочным заполнителем становится прочнее и, наоборот, при весьма прочном растворе заполнители понижают прочность Б. Закон Абрамса справедлив только для пластичного и литого Б. Прочность жесткого или мало пластичного Б. зависит кроме того от тщательности трамбования, силы прессования или степени уплотнения вибрированием. При сильном уплотнении и малых водоцементных отношениях прочность Б. может достигать очень больш )й величины (напр. 1 ООО кг/сл при употреблении высокосортного цемента). Для каждой степени уплотнения имеется оптимальное значение водоцементного отношения, при к-ром получается наибольшая прочность и к-рое устанавливается опытами. Это обстоятельство используется при заводском изготовлении трамбованных, прессованных или вибрированных бетонных изделий. Обычно считается, что вибрированный Б. прочнее Б. ручной укладки на 15% и это учитывается при расчете составов Б., хотя, как показывает опыт некоторых строительств, увеличение прочности Б. вибрированием значительно выше этой величины. Если водоцементное отношение недостаточно для данной степени уплотнения, то прочность Б. понижается, т. к. нехватает воды для равномерного распределения между цементом и реакции с цементом, т. е. для образования бетона. Все изложенные здесь зависимости иллюстрируются графиком на фиг. 1. [c.358]

Таким бразом, используя закономерности, описанные в разделах 4.1 и 4.2 гл. 4, для многокомпонентных свободно истекающих струйных течений определяются основные термогидрогазодинамические и технологические параметры, а также основные конструктивные размеры одно- и многосопловых эжекциониых аппаратов, которые обеспечивают процесс эжекции с максимальным КПД или с повышенным коэффициентом полного напора f, или с повышенным коэффициентом эжекции Uq. Для расчета требуются исходные сведения, включающие параметры высоконапорной среды давление Pg, температуру Tg, компонентный состав С,g, расход Fg при условии, если не задан радиус отверстия сопла г, по которому определяется этот расход параметры низконапорной среды давление Р , температуру Т , компонентный состав С/ , а также геометрические параметры струйного течения угол расширения пограничного слоя а и угол сужения потенциального ядра р кроме того, требуются величины коэффициентов для каждого компонента углеводородной смеси, которые входят в состав низконапорной или высоконапорной сред. [c.227]

Расчеты, однако, показывают, что наивыгоднейшие параметры эжектора получаются при степени расширения сопла, заметно меньшей расчетного значения. На рис. 9.20, 9.21 приведены расчетные кривые Ю. Н. Васильева, показывающие изменение полного давления смеси газов (Яз < 1) в зависимости от выбранной величины приведенной скорости эжектирующего газа в выходном сечении сопла при постоянных значениях коэффициента эжекции и отношения полных давлений газов. Кривые п = onst соответствуют, таким образом, эжекторам с одинаковыми начальными параметрами и расходами газов, но с различной степенью расширения сверхзвукового сопла эжектирующего газа. Значение 1=Хр1 соответствует расчетному сверхзвуковому соплу (для По = 10, Яр1 = 1,85 для По = 50, Кх = 2,09). [c.537]

Приведенные уравнения вместе с упомянутыми уравнениями 3, 4 образуют замкнутую систему, для которой, если заданы все параметры на входе, можно рютать задачу Когаи для обыкновенных дифференциальных уравненип. На ])ис. 7.9.1, где Xj = = mj/m, приведены результаты расчетов вместе с экспериментальными данными, полученными на действующем реакционном змеевике установки замедленного коксования (УЗК) с внутренним диаметром трубы D = 0,1 м, об щей длиной L = 850 м и П-об-разными поворотами через каждье 15 м. Рассмотрен режим с расходом смеси m = 10 кг/с, газосодержанием на входе = = mi(0)/7re = 0,03, давлением на в соде ро = 2,Ъ МПа и распределением теплоподвода Qw z), покапанным на рис. 7.9.1. Упоминавшийся коэффициент местного сопротивления из-за поворотов в Fw для данной конструкции бы.1 принят равным = 1,54 из [c.272]

На входе в экспериментальный участок (г = 0) непосредственно из опыта обычно известны. (ишь два параметра массовое расходное наросодержание х,п = т /то н давление ро. Для проведения расчетов, т. е. решения задачи Коши для системы обыкновенных дифференциа.льных ураш енпй, необходимо задать еще ряд параметров потока температуры составляющих смеси Tta (г = 1, 2, 3), их скорости г ,, оп )еделяемые коэффициентами скольжения f , Кщ, относительный расход жидкости в пленке Xjo И средний радиус капель а в яд1 е потока. [c.291]

Как видим, расчет коэффициента теплоотдачи при кипении в трубах по формуле (8.5) в условиях дисперсно-кольцевой структуры требует знания средней скорости жидкости в пленке. В условиях больших расходов для пароводяной смеси эта скорость может быть определена по графику рис. 8.16, а а общем случае определение 10яф представляет довольно сложную задачу [c.245]

Как известно, в спиртах растворяется большинство пластмасс и многие металлы подвергаются действию коррозии. Систему питания автомобиля, работающего на чистом спирте, необходимо изготовлять из коррозионно-стойких сплавов применение резины или пластмасс невозможно. В конструкцию автомобиля, работающего на спирте, требуется внести ряд изменений (рис. 6.7) в распределителе 1 выполняется регулировка угла опережения зажигания в топливном насосе 2 заменяются все пластмассовые и резиновые детали у свечей зажигания 3 снижается температура искры в карбюраторе 4 увеличен массовый расход топливно-воздушной смеси, заменяются все резиновые и пластмассовые детали в топливном баке 5 увеличены размеры, заменяются все резиновые детали. Большинство изменений необходимо из -за агрессивности спирта, а также из-за того, что теплота сгорания спирта в расчете на едницу объема ниже, чем у бензина. [c.126]

Расчет критического расхода с помощью (1.1) выполняют либо методом последовательного приближения (находят то значение критического давления, которое при заданных параметрах торможения дает максимум расхода смеси), либо графоаналитическим методом, построенным па использовании диаграмм состояния веществ в двухфазной областй. [c.5]

МЕТОДЫ РАСЧЕТА ОТНОСИТЕЛЬНЫХ МАССОВЫХ РАСХОДОВ ПАРОГАЗОВОДЯНЫХ СМЕСЕЙ [c.53]

Для расчета относитель-кого массового расхода га- зоводяной смеси применим метод последовательного приближения, в результате которого получим графиче- fi2=0,S скую зависимость относительного массового расхода от начального газосодержа-нпя / M=f(Pi). Далее, по заданному значению РГ определим относительный массовый расход смеси. [c.58]

Для расчета массового расхода парогазоводяной смеси применим метод последовательного приближения. Определив по формуле (4.25) , в первом приближении оценим парамет- [c.60]

При истечении парогазовой смеси через цилиндрические каналы массовый расход в общем случае определяется скоростью истечения, плотностью среды и площадью рассматриваемого сечения. Экспериментальными исследованиями установлено, что процесс истечения смеси влажного пара с газом во всем исследованном диапазоне параметров и при всех значениях //d является критическим и близким к термодинамически равновесному. Это позволяет применить к расчету истечения парогазовых смесей ту же методику и те же зависимости, что и для случая равновесного истечения газоводяных смесей. Однако [c.62]

При расчете параметров паровоздушной смеси по формулам (7.79) —(7.81) расход теплоноситедя из первого контура в шахту реактора считается заданным, а расходы парожидкостной смеси Спж и воздуха Сг, выбрасываемые из шахты, определяются по. формулам (7.74), (7.75). При отсутствии выброса из шахт паровоздушной смеси формулы (7.60), (7.61), (7.79) — (7.81) существенно упрош,аются. Аппроксимация и с для машинного счета может встретить затруднения. В этом случае в уравнение (7.80) можно подставить [c.120]

Поступающий в пограничный слой охладитель может вступать в многочисленные химические реакции с компонентами набегающего потока. Это усложняет расчет пограничного слоя, требует обязательного учета многокомпонентности смеси, различия в коэффициентах диффузии, а также в других переносных свойствах отдельных ее составляющих. Тем не менее многочисленные расчетные и экспериментальные исследования позволили установить ряд простых закономерностей, связывающих интенсивность теплообмена с расходом охладителя. [c.104]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...