Кручение Расчет на свободное

Используя метод мембранной аналогии, нетрудно показать, что величины касательных напряжений и значения геометрического фактора жесткости при кручении заданного профиля и полосы с размерами поперечного сечения 5x6 будут соответственно равны. Поэтому при расчете на свободное кручение рассматриваемых профилей можно использовать зависимости (1.20)—(1.23), подставив в них вместо Ь развернутую длину контура 5. [c.20]

Таблица для расчета призматических стержней некруглого поперечного сечения на свободное кручение. В табл. 11.2 приведены данные, позволяющие определять максимальные касательные напряжения, возникающие в поперечных сечениях некруглых призматических стержней при их свободном кручении. [c.81]

Эпюра единичной депланации при свободном кручении. Эта эпюра используется при расчетах на стесненное кручение. Проекция полного перемещения точки средней линии на продольную ось стержня называется депланацией в данной точке. [c.171]

Па рис. 1-3 приведены формы изгиба и кручения первых трех тонов колебаний. Сплошной линией обозначены формы колебаний, полученные в эксперименте крестиком — полученные после коррекции кружком — при начальной аппроксимации масс и жесткостей. Следует обратить внимание на качественное различие форм свободных колебаний для второго и третьего тонов реальной ДПМ и ее расчетной модели. Результаты расчета на флаттер показывают расхождение в величине критической скорости аэроупругой устойчивости на 17 % для исходной расчетной модели и скорректированной модели крыла. [c.518]

Анализируя зависимость 0-53), можно установить, что касательные напряжения стесненного кручения сравнительно невелики и поэтому в расчете на прочность их можно не учитывать. Следовательно, исходное предположение об отсутствии деформаций сдвига в точках срединной поверхности выполняется удовлетворительно. Однако вообще пренебречь напряжениями нельзя, так как они действуют на большом плече и дают крутящий момент, соизмеримый с крутящим моментом, создаваемым касательными напряжениями свободного кручения. [c.37]

В главе VI были приведены основные формулы для расчета на кручение стержней некруглого сечения, которые справедливы только для случая свободного, нестесненного кручения. [c.316]

Сложнее, чем открытое, работает при свободном кручении коробчатое сечение и особенно с несколькими замкнутыми контурами. Рассмотрим такое сечение с верхней железобетонной плитой (рис. 11.19, б). Необходимые для расчета на кручение уравнения запишем следующим образом [c.302]

Расчет тонкостенного стержня на растяжение (сжатие), изгиб и свободное кручение делается по правилам, изложенным в гл. II, причем нормальные напряжения зависят только от усилии N, М а касательные только от Q , [c.174]

В тех случаях, когда разрушение может начаться не со свободного края выреза, а от соединения, методику приближенного расчета напряжений по интерполяционным зависимостям [4] комбинируют с методикой расчета соединений, считая, что рассчитываемое соединение подвергается воздействию локальных напряжений, определенных по интерполяционным соотношениям. Такой расчет обычно проводят для вырезов больших радиусов, подкрепленных листами на заклепках или болтах. Вместо эффективного в этом случае используется упругий коэффициент концентрации напряжений. Для случаев комбинированного нагружения (например, двухосного растяжения и кручения) или многоосного нагружения при напряжениях с коэффициентами концентрации о. вводится понятие приведенного коэффициента концентрации [c.111]

При этом увеличение только одной жесткости /г или /к при малой величине другой жесткости не приводит к увеличению критического давления, так что даже при очень большой изгибной жесткости из плоскости кольца критическое давление будет близким к критическому давлению свободно опертой оболочки, если жесткость кольца на кручение мала. Результаты рис. 8.6 получены при LiR = 2, Rjh — 97. Расчеты показали, что в рассмотренном диапазоне изменения параметров зависимость от LjR слабая. [c.145]

В 2.1 рассмотрены указанными выше методами две задачи С и С2) о кручении цилиндра штампом, закрепленным на плоской поверхности, противоположная поверхность которого закреплена, а боковая поверхность свободна или закреплена. Произведен расчет при различных значениях параметров задач, обнаружено согласование результатов, полученных обоими методами. В совокупности методы дополняют друг друга и позволяют полностью исследовать задачи. Эти задачи можно рассматривать как модельные, так и имеющие самостоятельный практический и теоретический интерес. [c.14]

Помимо основных вертикальных нагрузок, учитываемых всегда при расчете рельса, на него в ряде случаев действуют нагрузки от горизонтальных поперечных и продольных сил, вызывающие изгиб рельса в горизонтальной плоскости, свободное или стесненное кручение. К горизонтальным поперечным нагрузкам относятся центробежные силы на кривых участках пути и силы действия бокового ветра на подвижной состав, к горизонтальным продольным — силы тяги и торможения. [c.39]

Вертикальные колебания симметричных конструкций можно разделить на симметричные и антисимметричные относительно продольной оси машины (кручение вокруг продольной оси). В первом приближении рассматривать раздельно симметричные и антисимметричные колебания можно также и при неполной симметрии установки относительно продольной оси. Размеры колонн следует назначать такими, чтобы все поперечные рамы имели примерно одинаковые частоты свободных колебаний, несмотря на различную величину связанных с ними масс. При определении податливости конструкций верхней плиты необходимо учитывать наряду с изгибными и деформации сдвига, а также кручения, если поперечные нагрузки приложены не по осям элементов. Рама основания и корпус машины оказывают влияние на частоты свободных колебаний системы, в особенности на частоты высших гармоник. Тяга вакуума конденсатора как статическая сила не включается в динамические расчеты. Но если конденсатор жестко скрепляется со штуцером отработанного пара, следует часть веса конденсатора учитывать в качестве колеблющейся массы. Величина этой части определяется упругими [c.243]

Приближенный расчет нижних рам экскаваторов малой и средней мощности производится на изгиб без учета кручения путем расчленения рамы на отдельные свободно опертые двухопорные балки, без учета промежуточных поперечных связей между ними, [c.205]

Если балка имеет т пролетов и не имеет по концам полных заделок от кручения или свободных консолей, то при расчете ее по методу сил количество лишних неизвестных будет равно т—1, при заделке или при наличии консоли на одном конце оно равно т, а при заделке или при наличии консолей на обоих концах т-1-1. [c.306]

Опоры (связи) вибрационных конвейеров служат для поддерживания (подвешивания) желоба и обеспечения колебаний в соответствии с динамическим расчетом. На конвейерах применяют плоские единичные рессоры (пластины) и пакеты (набор пластин). Поперечная жесткость пластин должна быть на несколько порядков меньше их продольной жесткости. В качестве амортизаторов и упругих связей широко применяют детали, работающие на сдвиг, сжатие и кручение, и резинометаллические блоки. Резиновая часть блоков отличается высокой эластичностью и стойкостью. При разработке резинометаллических деталей необходимо обеспечить возможность свободной деформации резины, обладающей несжимаемостью в замкнутом пространстве. Упругими связями могут также быть витые цилиндрические и плоские пружины. Для изготовления рессор и пружин выбирают специальные термообработанные стали 55С2, 60С2 и 60С2Н2А с допускаемым напряжением изгиба а = ЮОч-110 МПа. Толщина рессорной стали 6 = = 2ч-6 мм. Плоские рессоры рассчитывают на жесткость с и прочность по напряжению на изгиб [c.245]

Пример 14. При выборе основной системы для расчета Симметричной рамы на кручение, так же как и при расчете ее на изгиб, следует использовать симметрию рамы путем введения этой симметрии в единичные эпюры и эпюры от заданной нагрузки. В та ком случае, как известно, удается часть, а иногда и все побочные коэффициенты канонических уравнений обратить в нули, что влечет за собой распадение совместной системы уравнений на отдельные независимые системы, содержащие меньшее количество неизвестных, а иногда и на отдельные независимые уравнения. Внешнюю нагруЭку при этом следует разбивать на симметричную и обратно симметричную и расчет на каждую из них производить отдельно. Тогда часть свободных членов уравнений также обратится в нуль. [c.353]

Расчет тонкостенного стержня на растяжение (сжатие), изгиб и свободное кручение делается по правилам, изложенным в гл. 11, причем нормальные напряжения зависят только от усилий Ы, Мх, Му, а касательные только от (3 , Qy, Уточненный расчет тонкостенных брусьев с депланирующим профилем требует учета стесненности кручения и дополнительных нормальных и касательных напряжений стесненного кручения. При этом крутящий момент свободного кручения соответствующим образом уменьшается. [c.174]

При расчете же на кручение такую систему можно принять за основную лишь в том случае, если мы будем иметь готовые формулы бимоментсж Для различных случаев, загру-. жения подобных сложных Консолей, в противном случае необходимо освобождаться еще от некоторых связей путем включения шарниров для возможности депланации. Указанные шарниры проще всего поставить в местах примыкания выступающих элементов консолей к основному стержню, так как мы имеем готовые формулы изгибно-крутильных кинематических и силовых факторов в консоли, шарнирно опертой на одном конце. Они даны в приложениях 7 и 8. Кроме того, в табл. 47 даны формулы для интегралов, необходимые для определения перемещений в подобных консолях. Формулы для тех же факторов в стержне, защемленном против закручивания и депланаций на одном конце и свободном на другом и загруженном сосредоточенным бимоментом, приложенным в произвольном сечении по длине, также нетрудно получить, пользуясь формулами (9) из приложения 7. [c.341]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...