Тиратроны Параметры

Параметры некоторых отечественных тиратронов [c.366]

Табл. 1.— Параметры выпрямительных тиратронов.

Табл. 2, —Параметры импульсных тиратронов И клипперного диода.

На рис- 5.4 изображены две схемы формирования импульса накачки с использованием тиратрона и тиристора. В схеме на рис. 5.4,6 использован повышающий импульсный трансформатор для согласования выходных параметров источника накачки с вольт-амперной характеристикой газоразрядной трубки [88]. Успешно могут применяться в схемах накачки импульсных газовых лазеров тиристоры типа ТЧ и ТБ, допускающие высокие скорости нарастания разрядного тока и способные формировать импульсы микросекундной длительности. Обычно тиристоры применяются совместно с импульсными трансформаторами. Высоковольтные высокочастотные тиристоры могут серьезно ограничить область ис- [c.88]

Энергетические параметры излучателя в существенной мере определяются типом источника питания. Высокая долговечность и воспроизводимость параметров АЭ ГЛ-201 и созданного на их основе надежного излучателя ИЛГИ-201 позволили достаточно объективно сопоставить параметры двухканальных тиратронных и ламповых источников питания. [c.173]

Исследовано два типа двухканального лампового источника питания — Плаз и ИПЛ-10-001. Их внешний вид показан соответственно на рис. 6.1 и 6.2. Под излучателем Карелия (см. рис. 6.2) расположен блок модуляторов, под измерительной камерой — источник тока для питания модуляторов, слева — стойка управления. Принципиальные схемы этих источников питания практически одинаковы (рис. 6.6, б). В системах стабилизации мощности лазерного излучения имеются отличия. В ИПЛ-10-001 часть лазерного излучения, преобразованная датчиком ТИ-3 в электрический сигнал, подается на систему сопоставления, и при наличии отклонения опорного сигнала посылается соответствующий сигнал на управляющие сетки ламп ГМИ-29А-1 по обоим каналам — для поддержания заданного уровня средней мощности излучения. В Плазе поддерживается на заданном уровне средний ток в модуляторе каждого канала. Выходные параметры излучателя Карелия с этими ламповыми источниками примерно одинаковы. У Плаза более высокое анодное напряжение и как следствие меньше потери мощности на лампах и меньший расход воды. При использовании ламповых источников питания потребляемая мощность АЭ выше, и поэтому условия работы его катода и разрядного канала более тяжелые, чем при использовании тиратронных источников питания. [c.175]

Параметры двухканального ЛПМ Карелия с тиратронным и ламповым источниками питания [c.176]

Принятые при разработке промышленного лазера схемотехнические решения позволили снизить коммутационные потери в тиратроне, повысить надежность работы элементов лазера в целом и обеспечить стабильность параметров выходного излучения. [c.273]

На рис. 1.10 приведена электрическая схема емкость конденсатора С к0,002 мкф, ихЮ кв, / 5 50 ком, соединительные провода по возможности короткие. Частота повторения импульсов зависит от параметров схемы и величины искрового промежутка она меняется от 300 до 5000 сек . Средняя сила тока 90—120 ма. Искровой промежуток, включенный последовательно с капилляром, составляет 2 мм при диаметре электродов 6 мм. Для стабилизации искры через него проходит сильная струя воздуха. Для уменьшения потенциала пробоя промежутка электроды освещаются ртутно-кварцевой лампой, облегчающей пробой вследствие фотоэффекта с электродов и ионизации воздуха. Отмечается быстрое обгорание электродов, требующее их частой замены. Излучение регистрируется с помощью фотоумножителя. Давление и сила тока выбираются экспериментально и зависят от размеров трубки. Искровой промежуток в более поздних работах заменен тиратроном, что улучшило стабильность работы источника [70, 75]. [c.21]

Параметры отечественных тиратронов [c.51]

Этот тиратрон отличается высокой стабильностью параметров в течение срока службы нестабильность отпирающего сеточного 214 [c.214]

Одно из условий возбуждения дуги в исследуемой трубке сводится к тому, что разрядный ток поджигающего импульса должен превосходить некоторое пороговое значение, лежащее около 0,4 а. Чтобы зажигание дуги носило вполне регулярный характер, при измерениях были использованы такие параметры схемы, вырабатывающей импульсы, при которых максимальное значение разрядного тока поджигающего импульса составляло 5—10 а. Осуществление таких условий поджигания не обеспечивало, однако, регулярного подхватывания дуги главным анодом трубки при некоторых условиях опыта. Так, например, в присутствии магнитного поля разряд не подхватывался в значительном проценте случаев, если импульс имел форму полуволны синусоиды, характерную для формирующей цепи, составленной из емкости, тиратрона и индуктивной нагрузки. Эти пропуски в подхватывании, по всей вероятности, были связаны с обратным током тиратрона и резко изменяли статистическое распределение жизненных циклов дуги. Они искажали результаты измерений средней продолжительности ее существования. Пропусков в подхватывании дуги и связанных с ними искажений не наблюдалось при использовании чисто апериодического импульса, получавшегося в результате разрядки емкости через тиратрон и достаточно большое активное сопротивление. По этим соображениям при выполнении основной массы измерений употреблялся поджигающий импульс чисто апериодического типа. Длительность импульса оказывалась несущественной при условии, что она оставалась заведомо меньше естественной продолжительности существования исследуемой дуги. Постоянная времени разрядки емкости через нагрузочное сопротивление импульсной цепи составляла в первых опытах около 10 сек, а в последующем была уменьшена до 5 10 сек, причем длительность импульсов по порядку величины составляла 10" сек. 58 [c.88]

Тиратрон ТХ-ЗБ отличается высокой стабильностью параметров в течение срока службы нестабильность отпирающего сеточного напряжения не превышает 1%, а его рассеивание между отдельными экземплярами тиратронов 5%. Питание блока производится от собственного электронного стабилизатора, который выполнен по схеме, аналогичной описанной выше. Нестабильность выходного напряжения стабилизатора не превышает 1%. [c.59]

Эта область в ряде работ получила название высокочастотной электроискровой обработки. В качестве генераторов используются обычно независимые или ограниченно зависимые тиратронные генераторы знакопеременных коротких импульсов напряжения с указанными выше параметрами. [c.68]

Постоянство объема расплавленного металла достигается автоматическим регулированием сварочного тока по какому-либо выбранному параметру, наиболее полно отражающему состояние литой зоны. Таким параметром может служить перепад напряжения на электродах машины. Для однофазных машин, питаемых через ионный контактор, единственным способом регулирования сварочного тока является изменение угла поджигания игнитронов или тиратронов но при этом возрастает время регулирования, так как после зажигания тиратроны становятся неуправляемыми и дальнейшее регулирование возможно только через полупериод. Сам же процесс сварки характеризуется малым временем протекания сварочного тока (0,04 сек), что соизмеримо с временем регулирования, и поэтому не удается получить хороших результатов при использовании стандартных автоматических регуляторов. [c.151]

Частота, длительность и амплитуда импульсов устанавливаются независимо друг от друга. Однако при этом средняя сила тока через тиратрон не должна превышать 250 ма. Этот ток связан с параметрами импульсов следующей эмпирической зависимостью [c.167]

Если из цепи зарядного контура исключить специальное балластное сопротивление и с помощью специального устройства после прохождения первой полуволны тока в разрядном контуре снижать скорость роста напряжения на электродах так, чтобы в течение периода деионизации она была меньше скорости нарастания электрической прочности промежутка, то вследствие более выгодного изменения напряжения на электродах и конденсаторе удастся получить более высокую частоту разрядов и более высокий к. п. д. При определенном подборе параметров токи дугогасящего устройства невелики и могут коммутироваться с помощью существующих тиратронов. [c.222]

Тиратроны импульсные. Основные параметры [c.460]

Табл. 1. — Параметры пек-рых типов выпрямительных и релейных тиратронов.

Табл. 2. — Параметры нек-рых типов водородных тиратронов.

Усилитель воспринимает сигнал отклонения и преобразует его в сигнал управления. В фотореле могут быть использованы электронные, тиратронные, полупроводниковые и магнитные усилители. Выбор того или иного типа усилителя определяется параметрами используемого фотоэлектронного прибора и осветителя, характеристикой исполнительного устройства и другими факторами. В ряде случаев удается обойтись в фотореле без усилителя. [c.166]

Более широко применяются тиратронные фотореле с питанием от источника переменного тока пригодные для использования света постоянной и переменной интенсивности (фиг. 138, б). В таких фотореле процесс зажигания тиратрона начинается при соответствующих параметрах управляющей цепи и регулярно обрывается при прохождении переменного анодного напряжения через нуль. [c.169]

В качестве коммутатора в конденсаторной системе зажигания обычно применяются тиристоры или тиратроны, время переключения которых, определяющее длительность фронта первичного напряжения, равно всего нескольким микросекундам. Длительность фронта вторичного напряжения зависит, кроме того, от параметров катушки зажигания, однако даже при применении серийных катушек, взятых из обычной батарейной системы зажигания, фронт вторичного напряжения в конденсаторной системе получается значительно круче, чем в батарейной . [c.18]

В состав блокировочного триггера, кроме тиратрона Л4, входят еще два тиратрона Л5 и Л6, усилитель У4 и реле Р1—Р4. Тиратроны Л4, Л5 и Л6 имеют общий анодный резистор, а параметры схемы выбраны так, что во включенном состоянии может находиться только один тиратрон. При подаче напряжения на схему включается всегда тиратрон Л4, что соответствует исходному нерабочему положению блокировочного триггера. Тиратроны Л5 и Л6 не могут включиться, так как напряжение на их аноды подается через контакты реле РЗ, замыкающиеся после его срабатывания. [c.84]

В табл. 2 приведены параметры трех типов импульсных водородных тиратронов и клипнерного диода. [c.204]

В схемах с полной разрядкой накопителя энергии разрядный коммутатор может быть полууправляемым прибором. Он определяет лишь момент подачи импульса накачки на излучатель и остается в открытом состоянии до полной разрядки накопителя. Тип коммутирующего прибора определяется параметрами импульса накачки. Это могут быть различного рода разрядники, игнитроны, тиратроны, тиристоры [42]. [c.39]

На этапе разработки АЭ ГЛ-201 его параметры исследовались при прямой схеме исполнения модулятора накачки источника питания, когда коммутирующий элемент — тиратрон, накопительный конденсатор и АЭ образуют единый разрядный контур. Для определения оптимальных режимов работы АЭ снимались зависимости его выходных параметров от условий возбуждения — емкости накопительного и обострительного конденсаторов, ЧПИ, давления буферного газа [c.57]

Рис. 2.10. Схема экспериментальной установки для исследования параметров АЭ ГЛ-201 1 — АЭ 2 — источник питания 3 м 4 — зарядный и шунтирующий дроссели 5 и б — накопительный и обострительный конденсаторы 7 — водородный тиратрон ТГИ1-2000/35 8 — генератор задающих импульсов 9 — частотомер ЧЗ-34А 10 — милливольтметр М95 11 — преобразователь мощности лазерного излучения ТИ-3 12 — система напуска неона 13 — трансформатор тока 14 — фотоэлемент ФЭК-14К 15 — осциллограф С1-75 16 и 17 — катод и анод АЭ 18 м 19 — зеркала оптического резонатора 20 —

Зависимость энергетических параметров от условий возбуждения и давления неона в АЭ. Исследования проводились при емкостях накопительного конденсатора Снак = 1320, 1650, 2200, 3300, 4700 и 6800 пФ, ЧПИ 3-20 кГц, давлении буферного газа неона pNe = = 50-760 мм рт. ст. В качестве коммутатора использовался водоохлаждаемый водородный тиратрон ТГИ 1-2000/35 [176]. При оптимизации параметров снимались зависимости выходной средней мощности излучения от давления неона для заданной емкости накопительного конденсатора и фиксированной ЧПИ. При каждом выбранном значении давления проводилась оптимизация по мощности, потребляемой от выпрямителя источника питания. Зависимость мощности излучения от потребляемой мощности снималась в установившихся тепловых режимах АЭ. Потребляемая мощность, которой соответствует максимальная мощность излучения, считалась оптимальной. Оптимальная емкость обострительного конденсатора составляла qq — = (1/5-1/6)Снак. При Снак = 2200 пФ, Соб = 470 пФ и ЧПИ 8 кГц с увеличением давления от 50 мм рт. ст. до атмосферного средняя [c.58]

Воспроизводимость параметров. На рис. 2.13 изображена мощность излучения АЭ ГЛ-201 при использовании разных тиратронов типа ТГИ 1-2000/35 (условно они обозначены номерами 1, 2,...) при одинаковом напряжении накала водородного генератора и катода тиратрона t/н.к = н.г = 6,5 В. Параметры схемы накачки Снак = = 2200 пФ, ЧПИ 8 кГц, рме = 250 мм рт. ст. Как видно из рис. 2.13, разброс средней мощности излучения достигает 25%. [c.61]

Схема б на рис. 3.2 работает следующим образом. От высоковольтного выпрямителя через дроссель Lg и входную обмотку автотрансформатора Тр осуществляется резонансная зарядка конденсатора Снак-После открытия тиратрона конденсатор Снак перезаряжается через входную обмотку автотрансформатора Тр на конденсатор С нак/4. Параметры дросселя L подбирались так, чтобы он входил в насыщение только после полной зарядки конденсатора с емкостью С нак/4. После насыщения дросселя L происходит быстрая разрядка конденсатора С нак/4 на Соб и через АЭ. В связи с тем что рабочей емкостью для АЭ является емкость Снак/4, общая длительность импульса тока через АЭ получается в два раза меньще, чем при прямой схеме, где рабочий конденсатор Снак разряжается непосредственно на АЭ через тиратрон. Тиратрон при этом работает в облегченном режиме по скорости нарастания тока, так как нагрузкой является не АЭ, а входная обмотка трансформатора Тр. Срок службы тиратронов возрастает до 1000 ч и более. Эта схема (б) устойчиво работала на ЧПИ от 3 до 13 кГц со средней коммутируемой мощностью до 5 кВт. Длительность фронта импульсов возбуждающего тока в зависимости от параметров схемы могла меняться от 25 до 100 не, амплитуда — от 0,2 до 1,0 кА при изменении напряжения на АЭ от 15 до 30 кВ. Впервые в [124 мощность излучения АЭ ТЛГ-5 ( Криостат ) со схемой б на ЧПИ 8 кГц была увеличена с 5 до 10 Вт (в два раза), ГЛ-201 — с 10 до 18 Вт. [c.77]

Осциллограммы импульсов тока разряда и напряжения на АЭ Кулон LT-lO u (рис. 10.3) показывают, что по сравнению с однозвенным вариантом [216] амплитуда импульса тока через тиратрон уменьшена до 120 А (т. е. в 2,5 раза), а его длительность, напротив, увеличена до 350 НС (в 2,5 раза). При этом уменьшение амплитуды и увеличение длительности импульсов анодного тока через тиратронный коммутатор, обусловленные введением анодного реактора (La) и первоначально ухудшающие параметры импульсов накачки, компенсируются введением в ТМФИ второго звена сжатия. Таким образом, одновременно достигается существенное снижение потерь энергии в тиратронном коммутаторе и сохранение эффективности накачки на прежнем уровне. Снижение потерь в тиратроне подтверждено в ходе эксперимента снижением температуры анода тиратрона с 210 до 105 °С, при этом вклад энергии накала катода тиратрона в температуру анода составлял около 35 °С. [c.271]

Другая схема питания трубки предлагается в работе Хантера [203]. В его схеме последовательно с разрядной трубкой включается тиратрон для управления процессом зажигания разряда. Параметры схемы число разрядов в секунду около 80, С=0,2 мкф, L X 1,1-10 мгн, сила тока в импульсе порядка 4000 а. Разрядная трубка имела толстостенный кварцевый капилляр длиной 10 см, диаметром 6 мм, электроды были сделаны из алюминия. Изменение яркости линий примерно 3% за промежуток времени в иесколько минут и примерно 5—6о/д через 10—15 мин после зажигания разрядной трубки. В этом источнике также наряду с атомными возбуждаются и линии, принадлежащие ионам высокой кратности, в частности, линии N V. Линии N V возбуждались также в высоковольтном конденсированном разряде низкого давления, описанном в работе [204]. [c.55]

Положительные импульсы после дифференцирования цепочкой С з, R26 подаются на первую сетку тиратрона ТГ-1-0,1/1,3 (Лб) и поджигают его. Разряд емкости Сц через тиратрон приводит к ударному возбуждению контура, состоящего из индуктивности 1 и емкости пьезопреобразователя (титанат бария). Длительность генерируемого радиоимпульса 3 мксек, частота заполнения 2,5 Мгц. Одновременно через тиратрон разряжается е.мкость i2, разряд которой приводит к образованию на анти-динатронной сетке первой лампы приемного усилителя отрицательного импульса с параметрами, зависящими от параметров разрядной цепи. [c.251]

В целях изменения рабочей частоты тока ламповые генераторы (табл. 32) должны быть переоборудованы в основном путем изменения анодного и нагрузочного контуров. Новые параметры контуров определяются выполнением соответствующего расчета. Управляемый тиратронный выпрямитель ламповых генераторов перечисленных выше типов, собранный по трехфазной схеме двухполу-периодного выпрямления, дает значительные (до 15%) колебания амплитуды выпрямленного напряжения. В случае использования генераторов в электротермических установках, предназначенных для закалки деталей, нагрева и плавки металлов, когда нагрев осуществляется в течение сравнительно длительного времени, такие колебания амплитуды выпрямленного напряжения существенного значения не имеют. В случае же радиочастотной сварки труб, когда нагрев металла от исходной температуры до сварочной осуществляется за десятые и даже сотые доли секунды, значительные колебания амплитуды выпрямленного напряжения приводят либо к периодическим проплавлениям шва, либо к получению непроваренных участков. [c.148]

Параметры некоторых тиратронов для электрические депей управления автоматических сборочно-сварочных устройств [c.264]

Конденсаторные машины для контактной сварки находят широкое применение в самых разных отраслях промышленности, например в электронной, авиационной, радио- и приборостроении и других. За последние годы значительно возросла сложность электрооборудования этих машин на смену реле, электромеханическим контакторам, тиратронам и игнитронам пришли элементы бесконтактной электроавтоматики и полупроводниковые управляемые вентили—тиристоры. Разработаны новые схемы силовой разрядной части, позволяющие получать режим двухим-пульсной сварки и регулировать сварочный импульс в процессе сварки, что значительно расширило технологические возможности конденсаторных машин и повысило качество сварки. Успешно решаются задачи повышения производительности и надежности мощных конденсаторных машин, т. е. именно тех показателей, по которым последние уступали до недавнего времени другим машинам для контактной сварки. Именно эти обстоятельства, а также отсутствие книг, содержащих инженерные методы расчета силовых зарядной и разрядной частей, явились основной причиной появления этой книги. Автор надеется, что книга окажется полезной как эксплуатирующим конденсаторные машины специалистам, перед которыми возникают различные задачи по технологии, экспе риментальному определению параметров машин, а иногда и по модернизации, так и специалистам — разработчикам конденсаторных машин и студентам, обучающимся по специальности Оборудование и технология сварочного производства . [c.3]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...