Давление буферного газа неона

В период разработки АЭ ГЛ-201 его энергетические параметры исследовались в основном для случая прямой схемы исполнения модулятора накачки. Практический КПД составлял 0,4-0,67%, средняя мощность излучения 10-18 Вт при ЧПИ 3-18 кГц. С целью повышения КПД и мощности излучения ГЛ-201 был проведен комплекс экспериментальных исследований с модулятором накачки, выполненным по схеме удвоения напряжения и сжатия импульсов тока (см. рис. 3.2, б, в), для разных конструкций генераторов паров меди и давлений буферного газа неона. [c.79]

Зависимость характеристик от давления буферного газа неона [c.98]

Зависимость мощности излучения АЭ Кристалл от давления буферного газа неона [c.220]

Давление буферного газа неона см. [c.305]

С ростом же давления буферного газа сопротивление газоразрядного промежутка возрастает, а степень перезарядки рабочей емкости уменьшается, что вызывает уменьшение потерь в тиратроне и соответственно увеличение вводимой мош,ности в АЭ. При увеличении давления от 40 до 250 мм рт. ст. температура разрядного канала возросла с 1450 до 1500 °С (кривая 1 на рис. 3.4, а), оболочки АЭ — с 250 до 300° С (2). С увеличением давления неона до атмосферного вводимая в АЭ мощность практически не изменялась. Последнее подтверждается слабым изменением температуры канала и оболочки (см. те же кривые 1, 2 на рис. 3.4, а). Возникает вопрос если вводимая мощность и температура канала в диапазоне давлений 250-760 мм рт. ст. остаются практически постоянными, то какими процессами обусловлено столь существенное снижение КПД и мощности излучения (в 1,5 раза) Из кривой 2 на рис. 3.3, а следует, что процентное содержание мощности на зеленой линии (Л = [c.81]

В работах [122, 123] исследован ЛПМ при высоких давлениях буферного газа неона, что важно для повышения долговечности АЭ. В экспериментальных ЛПМ Криостат срок службы отпаянного са-моразогревного АЭ составил примерно 3000 ч при давлении буферного газа (неона) 300 ммрт. ст., ЧПИ 10 кГц и мощности, потребляемой от выпрямителя источника питания, 2,3-2,5 кВт [122]. После 2000-Ч наработки мощность излучения снизилась в два раза (с 4 до 2 Вт). Но практический КПД был очень низким и составлял 0,08-0,2%, т. е. на уровне КПД аргонового лазера. [c.23]

Безнакальный холодный W-Ва-катод такого состава исследовался в АЭ ГЛ-201 в широком диапазоне давлений буферного газа неона, ЧПИ и потребляемой мощности а также в начальный момент включения холодного АЭ. При давлении неона pNe = 40-50 мм рт. ст. разряд горит диффузно и устойчиво примерно на четверти поверхности катода (1 см ). С увеличением давления неона разряд сжимается и площадь пятна горения уменьшается при pNe = 80-100 мм рт. ст. размер пятна составляет 2-3 мм, при pNe = 200-250 мм рт. ст. — 1-1,5 мм и при давлениях близких к атмосферному — не более 1 мм. Размер катодного пятна оценивался визуально как при горении разряда, так и после разборки приборов — по площади эрозии. Разряд горит стабильно, форма его горения с катода на выходные характеристики влияния не оказывала. Мощность излучения при увеличении давления [c.48]

Ни в одной работе по ЛПМ не приводилось данных о катодах, которые обеспечивали бы устойчивое горение разряда при высоких давлениях неона и длительной наработке. Исключением является работа [194], в которой удалось поднять давление неона с 40 до 100 мм рт. ст. за счет протачивания в полом медном цилиндре кольцевых канавок размером в доли миллиметра, т. е. за счет достижения эффекта полого катода. В большинстве известных работ по ЛПМ давление буферного газа неона составляет 10-50 мм рт. ст., при котором разряд с катода горит диффузно. В качестве катода чаще всего применяют полые цилиндры из различных материалов (Nb, Та, Мо и др.), а в ряде работ используют электроды из ламп вспышек с медными стружками . В этих случаях удельные электрические и тепловые нагрузки минимальны и практически в качестве катода может работать любой металлический материал. В 1980 г. нами исследован АЭ с медным полым цилиндрическим катодом с продольными канавками на внутренней поверхности и с внешним радиатором для естественного охлаждения. Рабочий (внутренний) диаметр катода был равен 22 мм, длина 40 мм. Диаметр разрядного канала составлял 15 мм, длина 810 мм. При ЧПИ 9,5 кГц, Снак = 2200 пФ, С б = = 235 пФ и потребляемой мощности Рвыпр = 2,7-2,8 кВт изменение давления от 20 до 760 мм рт. ст. привело к снижению мощности излучения с 14 до 8 Вт. При pNe < 50 мм рт. ст. разряд горел диффузно со всей внутренней поверхности цилиндра, а при pNe > ЮО мм рт. ст. разряд локализовался в пятно малого диаметра и перемещался по всей поверхности, интенсивно распыляя материал (медь). Эффективность работы данного медного катода такая же, как и в работе [194. [c.51]

Зависимость энергетических параметров от условий возбуждения и давления неона в АЭ. Исследования проводились при емкостях накопительного конденсатора Снак = 1320, 1650, 2200, 3300, 4700 и 6800 пФ, ЧПИ 3-20 кГц, давлении буферного газа неона pNe = = 50-760 мм рт. ст. В качестве коммутатора использовался водоохлаждаемый водородный тиратрон ТГИ 1-2000/35 [176]. При оптимизации параметров снимались зависимости выходной средней мощности излучения от давления неона для заданной емкости накопительного конденсатора и фиксированной ЧПИ. При каждом выбранном значении давления проводилась оптимизация по мощности, потребляемой от выпрямителя источника питания. Зависимость мощности излучения от потребляемой мощности снималась в установившихся тепловых режимах АЭ. Потребляемая мощность, которой соответствует максимальная мощность излучения, считалась оптимальной. Оптимальная емкость обострительного конденсатора составляла qq — = (1/5-1/6)Снак. При Снак = 2200 пФ, Соб = 470 пФ и ЧПИ 8 кГц с увеличением давления от 50 мм рт. ст. до атмосферного средняя [c.58]

Таким образом, экспериментальные исследования показали, что АЭ ГЛ-201 с диаметром и длиной разрядного канала 20 и 930 мм в диапазоне ЧПИ 3-18 кГц при давлениях буферного газа неона — = 100-760 мм рт. ст. обеспечивает выходную среднюю мощность излучения Ризл = 10-18 Вт с энергией импульса 1-3 мДж при практическом КПД 0,4-0,7%. По средней мощности излучения и КПД АЭ ГЛ-201 превосходит предшествующий АЭ ТЛГ-5 в 3-4 раза. [c.61]

Для дополнительной оценки эффективности работы АЭ были проведены исследования при емкостях накопительного конденсатора Снак = 1650 и 3300 пФ и давлениях буферного газа неона от 60 до 250 мм рт. ст. Результаты исследований сведены в табл. 3.1. [c.89]

В АЭ ГЛ-201Д в качестве реперной рабочей точки для оптимизации параметров элементов схемы модулятора накачки выбрано давление буферного газа неона, равное 180-200 мм рт. ст. Это давление в 1,3 раза [c.95]

На рис. 3.18 представлены зависимости средней мощности излучения суммарной (/), на зеленой (2) и желтой (3) линиях, температуры разрядного канала (4) и оболочки (5) АЭ ГЛ-201Д от давления буферного газа неона при мощности, потребляемой от выпрямителя, Рвыпр = 4 кВт И ЧПИ 9 кГц. В этом АЭ генераторы паров меди располагались в танталовой оболочке с 16 отверстиями диаметром 0,6 мм (см. рис. 2.6, е). Поэтому ход кривых зависимости мощности излучения от давления неона на рис. 3.18 аналогичен ходу кривых на рис. 3.3 для АЭ ГЛ-201 с танталовыми генераторами и объяснение хода кривых мощности излучения для АЭ ГЛ-201Д — такое же, как и для АЭ ГЛ-201 (п. 3.2). Как видно из кривой 1 на рис. 3.18, эффективность ГЛ-201 Д при низких давлениях также [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...