ЖИДКОСТИ Поток ламинарный в кольцевой

Для расчета стабилизированного неизотермического ламинарного и турбулентного течений жидкости и газа в трубопроводах различного поперечного сечения (плоских, круглых, кольцевых и т. д.) широка используются методы теории пограничного слоя. В некоторых типах ядер-ных реакторов в качестве тепловыделяющих элементов используются круглые стержни, расположенные в виде пучка и омываемые снаружи продольным потоком жидкости. [c.806]

Рассмотрим влияние перепада давления жидкости и некоторых конструктивных параметров деталей на нарушение их соосности, пренебрегая при этом силами инерции, силой тяжести плунжера и жидкости и шероховатостью поверхностей трения. Предположим также, что в кольцевом зазоре имеет место ламинарный поток жидкости и компонент граничного слоя бесконечно мал. [c.203]

Рейнольдса, и течение перестает быть стационарным, несмотря на постоянство скорости обтекания Voo- При атом некоторая часть жидкости время от времени вырывается из кольцевого вихря и сносится вниз но потоку. Указанные колебания вихря сопровождаются колебаниями продольной силы /р, и появлением колеблющейся значительной поперечной (перпендикулярной к скорости потока) силой на сферу (средняя по времени величина которой равна нулю). Резкое падение С при Re,, Ю связано с переходом ламинарного пограничного слоя в турбулентный режим, что приводит к затягиванию точки отрыва погранслоя вниз по потоку и уменьшению сопротивления. [c.251]

Неустойчивость движения жидкости может проявляться не только в переходе от ламинарного режима к турбулентному, но и в резком изменении макроскопической структуры потока. Например, при движении вязкой жидкости между соосными вращающимися цилиндрами линиями тока могут служить плоские кривые в виде концентрических окружностей (см. п. 8.4). Но при определенных условиях такой характер течения может нарушиться, и в зазоре между цилиндрами возникнут крупные кольцевые вихри с осями, параллельными окружной скорости. Сечения таких вихрей плоскостью, проходящей через ось вращения, показаны на рис. 9.4. [c.363]

В настоящей главе предлагаются задачи установившегося ламинарного движения жидкости в плоских и кольцевых зазорах, а также в трубах различной формы поперечного сечения. Мо кно с достаточной точностью считать, что ламинарное течение в подобного рода трубопроводах и зазорах устанавливается всегда, когда число Рейнольдса потока Re = — меньше критического его [c.185]

Анализ проводится для описанного выше одномерного движения двухфазного потока кольцевого типа в плоском канале (рис. 1). Для упрощения анализа движение фаз предполагается ламинарным. Уравнения Навье—Стокса для течения жидкости в пленке и пара (газа) в центре канала в проекциях на оси прямоугольных координат X я у имеют вид [c.165]

В результате проведенного анализа упрощенной схемы одномерного движения адиабатического двухфазного потока в канале, по-разному ориентированному в поле сил тяжести, можно сделать следующие выводы. Сопоставление опытных данных при движении двухфазного потока в горизонтальном и вертикальном каналах следует производить не при одинаковых расходах смеси и весовых газосодержаниях, а при одинаковых расходах жидкости (и> ) и истинных объемных газосодержаниях (ф). При этом сопоставлении нивелирный напор необходимо вычислять не по общепринятым формальным определениям (1) или (2), а по формуле (14). Для того чтобы качественно оценить ошибки, к которым может привести невыполнение этих условий сопоставления, рассмотрим конкретный численный пример для вынужденного движения пароводяного потока в вертикальном и горизонтальном плоском канале шириной г=10 мм при давлении р=76 кГ/см (ft да 10- кГ-сек/м да 2-10-в кГ-сек/м f 735 кГ/м f да да 40 кГ/м ), приведенной скорости воды ш =10 м/сек и 3 > 0.9. При расчете воспользуемся формулами, полученными выше для ламинарного кольцевого течения двухфазного потока. Безусловно, это приведет к идеализации реального процесса, так как в действительности характер движения фаз будет в этих условиях турбулентным, режим течения смеси не обязательно кольцевым и т. п. Однако качественная сторона явлений (по крайней мере для таких режимов течения двухфазного потока, как снарядный и дисперсно-кольцевой) этими формулами будет, по-видимому, отражена. [c.173]

Влияние эксцентрицитета вала относительно втулки этими уравнениями не учитывается, но будет рассмотрено ниже. Если вязкость жидкости практически постоянна, то приведенные выше уравнения дают теоретическую величину утечек при заданной геометрии уплотнения. Подстановка этих значений в уравнение сплошности для несжимаемой жидкости позволяет найти скорость истечения ее через кольцевой зазор лабиринта. Зная величину этой скорости, вязкость и плотность жидкости, а также радиальный зазор, можно подсчитать критерий Рейнольдса. Если критерий Рейнольдса ниже значений переходного режима, то первоначальные допущения о ламинарности потока и подсчет величины утечек являются достоверными. [c.51]

Во многих случаях утечки жидкости через кольцевые зазоры между поршнем и цилиндром, через сальники и т. п. можно отнести к ламинарному течению и исследовать их как ламинарный поток. Результаты исследований для некоторых аналогичных случаев приведены на фиг. 3.6. При больших Ке в потоке могут наблюдаться случайные поперечные движения частиц жидкости, наложенные на основное продольное движение. Поток уже не содержит устойчивых линий тока. Для этих условий зависимость между напряжениями сдвига и градиентом скорости чрезвычайно сложна и не существует точного, теоретически обоснованного описания этого явления. Для этого случая наиболее удобно выражать напряжения сдвига в виде т=/д(]/ /2), где f — коэффициент трения. Для трубы коэффициент трения f является функцией Ке, шероховатости стенок трубы и расстояния от входа в трубу. Основные сведения о коэффициенте трения [ турбулентного потока относятся к экспериментальным данным. Величина этого [c.71]

Более сложным случаем ламинарного потока является осевое течение жидкости под действием перепада давлений в кольцевом зазоре, образованном двумя соосно расположенными цилиндрическими поверхностями (рис. VIII-9). [c.195]

Знание профиля скоростей в пленке жидкости, свободно стекающей но вертикальной или наклонной поверхности или движущейся под действием газового (парового) потока, значительно упрощает теоретическое рассмотрение ряда аспектов тепло- и массопередачи при кольцевом и дисперсно-кольцевом режимах течения двухфазного потока. Известно [190], что распределение скорости по глубине жидкости при ламинарном течении пленки имеет форму полупараболы с максимальной скоро-ростью на свободной поверхности [c.212]

В настоящей главе предлагаются задачи установившегося ламинарного движения жидкости в плоских н кольцевых зазорах, а также в трубах различной формы поперечного сечения. Можно считать, что ламинарное течеи е в подобного рода трубопроводах и зазорах устанавливается всегда, когда число Рейнольдса Ре = vD/v меньше критического его значения, находящегося в интервале Ре, р 2000- -3000 (здесь —гидравлический диаметр поперечного сечения потока V — средняя по сечению скорость). [c.187]

Рассмотрим практический случай, когда цилиндр 1 (рис. 1.35, в) перемещается со скоростью V относительно неподвижного поршня 2, причем первоначально допускаем, что оси поршня и цилиндра совпадают (см. рис. 1.35, а). При движении цилиндра часть жидкости, заключенной в его полости, будет выдавливаться через кольцевую щель (зазор) шириной s, образованную внешней поверхноетью поршня 2 и внутренней поверхностью цилиндра 1. Допускаем, что поток жидкости в щели имеет ламинарный характер, при котором распределение скоростей жидкости по сечению будет параболическим. Кроме того, ввиду ничтожно малого значения 2sld пренебрегаем кривизной поверхностей, образующих щель. [c.84]

Согласно Даклеру [168], кольцевая пленка жидкости, взаимодействующая на поверхности раздела с газовым потоком, ведет себя аналогично пристенному слою той же толщины в однофазном потоке. По этой теории пограничный слой разделяется на ламинарный подслой, промежуточную и турбулентную области, безразмерная ск ipo Tb в которых определяется уравнениями [c.212]

Как показали исследования, кольцевые проточки (канавки) на плунжере ухудшают уплотнение соединения при ламинарном потоке жидкости и в то же время улучшают условия смазки труших-ся поверхностей, а также разгружают плунжер от боковых давлений жидкости при эксцентричном расположении плунжера. [c.105]

В ламинарном равномерном потоке, ограниченном круглыми цилиндрическими поверхностями, выделим кольцевой цилиндрический слой жидкости фиг. 12-2) с внутренним радиусом г, толщиной dr и длиной Ь1. Составим ддя него уравнения движения. Так как частицы рассматриваемого слоя движутся равномерно, то сумма проекций всех действую1щ х на цилиндрический слой жидкости сил на ось должна равняться нулю. Выясним, какие силы бу-дут проектироваться на ось движения, предполагая сначала, что ось движения горизонтальна. На внутреннюю цилиндрическую поверхность слоя будет действовать направленная в сторону движения сила трения [c.180]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...