Источник синусоидального сигнала

Источник синусоидального сигнала [c.219]

Это другой параметр по стандарту ШГ (1НР-А-201 1966, пункт 3.1.2), относящийся к самой большой выходной мощности, получаемой от источника синусоидального сигнала в короткий период времени при установлении уровня искажений. В пп. 3.1.2.1 и 3.1.2.2 этого стандарта описаны два метода измерений. [c.63]

Ключ, управляемый напряжением Ключ, управляемый током Операционный усилитель Источник импульсного сигнала Источник синусоидального сигнала [c.124]

ТВ канала при с/ш = 55 дБ энергетический запас аналоговой ВОСС при МИ составляет 10 дБ, а аналогичной цифровой ВОСС — 25—40 дБ, при увеличении количества передаваемой информации до 4 ТВ каналов эти значения изменяются соответственно до величин 2 и 28 дБ. Из приведенных примеров видно, что использовать аналоговую ВОСС для передачи такого количества ТВ каналов довольно затруднительно. Одним из способов повышения энергетического запаса аналоговых ВОСС является использование последовательности частотной модуляции — модуляции интенсивности (ЧМ — МИ) или аналогово-импульсной модуляции [26] с последующей модуляцией излучателя света по интенсивности. При ЧМ — МИ изменение частоты час-тотно-модулированного синусоидального сигнала изменяет интенсивность излучения источника. В рассмотренном примере передачи 4 ТВ каналов при с/ш = 55 дБ применение ЧМ — МИ вместо МИ приводит к росту энергетического запаса системы с 2 до 12 дБ, однако при этом усложняется электронное оборудование передатчика и приемника. [c.187]

Мгновенное компандирование. Эта операция позволяет уменьшить число бит на выборку п в источнике кода. Характеристика компандирования, соответствующая используемому в настоящее время в телефонии 13-сегментному кодированию, показана на рис. 1.6. При 13-сегментном кодировании можно уменьшить число бит на выборку с 14 до 10. Влияние такой характеристики на отношение показано графически на рис. 1.7. На низких уровнях оно не отличается от значений при 14-битном кодировании, на высоких уровнях отношение 10 ю. (З/Мд) становится постоянным, приближаясь к 50 дБ. Кривая 1 на рис. 1.7 вычислена для синусоидального сигнала, однако указанный способ 13-сегментного кодирования требует введения предыскажений при передаче сигнала и последующей коррекции при его восстановлении. Только в этом случае сигналы, прошедшие через кодер и декодер, удовлетворяют самым вы- [c.10]

Выражение (2.10) применяется чаще всего. Сигнал, подводимый к нагрузке, обычно подается на осциллограф. При этом допустимая мощность на любой частоте будет выражаться мощностью в точке ограничения пикового значения синусоидального сигнала или на уровне, когда коэффициент искажения составляет 1 % при установленном на выходе напряжении источника сигнала. С другой стороны, номинальная мощность обычно определяется при максимальном значении искажения менее 1 % на любой частоте или в диапазоне частот. [c.62]

Если рассмотреть одну из синусоидальных составляющих амплитуд на зрачке, то распределение амплитуд в изображении можно представить как результат интерференции двух волн, расходящихся под малым углом друг к другу. Этим двум волнам в изображении соответствуют два вторичных точечных источника. Иначе говоря, одной синусоидальной составляющей на зрачке соответствуют в изображении два сигнала, расположенные симметрично относительно начала координат и находящихся на расстоянии, пропорциональном пространственной частоте синусоидальной составляющей на зрачке, т. е. величине, обратной периоду рассматриваемой синусоиды. [c.336]

Магнитный усилитель предназначен для изменения момента подачи управляющего сигнала на тиристор. Необходимый диапазон изменения фазы (сдвига во времени) управляющих импульсов определяется конкретной системой регулирования. При питании МУ синусоидальным напряжением максимальный диапазон регулирования составляет примерно 120° эл. Увеличить диапазон регулирования можно за счет питания рабочих обмоток МУ от источника переменного напряжения прямоугольной формы (от СП). При этом максимальный диапазон регулирования может достичь 170—175° эл. [c.206]

V. Высокотемпературная установка для измерения теплофизических свойств электропроводящих материалов (рис. 5). В основу установки положен метод плоских периодических колебаний температуры с применением в качестве периодического источника мощности электронной бомбардировки образца 1. Размеры образца диаметр — 10, толщина — 1 мм. Модуляция пучка производится с помощью сетки 8, на которую от генератора подается управляющее напряжение, изменяющееся по синусоидальному закону. Колебания температуры регистрируются фотоумножителем, постоянный сигнал с которого компенсируется потенциометром. [c.85]

X 0,1 м . Пусть акустический сигнал будет синусоидальным с частотой 10 кГц, а Zo = 1,5 X 10 кг/м . с. Определите следующее акустическую интенсивность в Вт/м уровень интенсивности в дБ//мкПа и дБ//мкбар, УИ в дБ//мкПа на расстоянии 1 м и в дБ//мкбар иа расстоянии 1 ярд и общую мощность источника в ваттах, считая, что плоская волна приближенно представляет собой сферическую волну, созданную на расстоянии 10 ярдов от точки измерений максимальное и среднеквадратичное значения давления в мкПа в точке измерений максимальную колебательную скорость и смещение частицы в точке измерений. [c.60]

Влияние импеданса источника на уровень электрической помехи усилителя должно рассматриваться при сравнении характеристик системы с гидрофонами, работающими в режимах радиальных и тангенциальных колебаний. Для фиксированной амплитуды СКЗ синусоидального давления входного сигнала, равной 1 мкПа, отношение (в децибелах) мощности сигнала к мощности электрической помехи на входных клеммах ОСП определяется разностью между значениями чувствительности гидрофона Н на входе усилителя и уровня помехи (см. рис. 3.11), т. е. [c.77]

Фазовый дальномер (рис. 8.4) работает следующим образом. Полупроводниковый оптический квантовый генератор, получая электрическую энергию от генератора синусоидального напряжения, преобразовывает ее в излучение оптического диапазона. Это излучение промодулировано той же частотой, на которой работает источник питания. Промодулированное излучение с помощью предыдущей оптической системы направляется в сторону цели (или зеркального уголкового отражателя). Отраженный лучистый поток собирается приемной оптической системой на ФЭУ. На приемник излучения подается опорная частота с генератора синусоидального напрял<ения через.фазовращатель. В зависимости от дальности до цели первый сигнал передает ФЭУ со сдвигом фазы по отнощению к опорной частоте. Величина сдвига фазы пропорциональна расстоянию до цели. Выбирая с помощью фазовращателя сдвиг фазы (контроль ведется по нуль-индикатору), оператор перемещает рукоятку относительно протарированной шкалы, указывающей расстояние до цели в метрах. [c.142]

Экран на рис. 1.4 разделен на две части выбором в меню Windows команды Split Horizontal, чтобы в нижнем окне просмотреть (и при необходимости отредактировать) тексты математических моделей компонентов схемы в данном примере источника синусоидального сигнала. [c.24]

Для исследования влияния других окончаний линий примем условия сигнал синусоидальный, импеданс источника равен 7о, нагрузка оконечности линии возможно, комплексная. Удобно представить вещественный синусоидальный сигнал в комплексном экспоненциальном виде. При / О ко.мплексные напряжения в прямой и обратной волнах в любой точке имеют вид [c.31]

Данные, получаемые в результате анализа схемы в режиме малого сигнала, представляют собой частотные характеристики схемы, рассчитанные с использованием малосигнальных моделей элементов (рис. 4.6). Процесс моделирования начинается с расчета рабочих точек для определения режима по постоянному току, затем производится замена источников сигналов генераторами синусоидального сигнала с фиксированной амплитудой и, наконец, производится анализ в заданном частотном диапазоне. Искомые результаты обычно представляются в виде передаточной функции (например, коэффициент усиления по напряжению). [c.190]

Ко входу схемы должен быть подключен источник синусоидального SIN или импульсного сигнала PULSE или сигнала USER, форма которого задается пользователем. [c.144]

Sine sour e Ф Источник синусоидального напряжения <имя модели> Примечание. Амплитуда сигнала в режиме АС равна 1 В [c.328]

В этой установке использовался дополнительный источник света, работающий в импульсном режиме. Он давал опорные импульсы только тогда, когда его луч оказывался перпендикулярным к плоскости КОКГ. При вращении КОКГ с постоянной скоростью биения на его выходе оказывались частотно-модулированными, так как это показано на рис. 12.19. Видно, что выходной сигнал синхронного детектора резко изменяет форму при совпадении опорно -го пучка с направлением на север. Период модуляции частоты ра вен периоду вращения КОКГ. Модулированный сигнал биения поступает на частотомер, выходное напряжение которого пропорционально частоте биений. Фазовый сдвиг этого напряжения относительно составляющей частотной модуляции с периодом То должен быть мал по сравнению с допустимой ошибкой определения направления на север. В этом эксперименте девиация частоты составляла 20 Гц. Импульсы от источника света поступали на вход синхронного детектора, который служил для фазового детектирования сигнала частотомера. Используя хорошо известные методы фазового детектирования, легко измерить сдвиг между синхроимпульсами и максимумом синусоидального сигнала. Интегрируя выходной сигнал за время, равное полупериоду, можно получить [c.253]

Особый интерес представляют два источника ошибок в опытах этого типа. Во-первых, в измеренный интервал времени входит не только время прохождения света, но также и время пробега электронов, переносящих сигнал между электродами фотоэлемента. Время пробега электронов зависит от положения изображения источника света на фотокатоде. Перемещение изображения на несколько миллиметров вызывает разность во временах пробега порядка 10- с. В ранних опытах этого типа сравнивались промежутки времени для двух световых пучков. Длина пробега одного пучка была постоянной, а длина пробега другого менялась. Однако было невозможно сфокусировать на фотокатоде совпадающие изображения от обоих пучков. Используя один пучок, Бергстранд получал только одно изображение. При этом надо было вводить поправку на время пробега электронов, но благодаря надлежащей фокусировке он смог добиться того, чтобы поправка была постоянной для данного прибора. Во-вторых, в точках максимума и минимума силы тока фотоэлемента, изменяющейся по синусоидальному закону, [c.321]

Указывающая и регистрирующая аппаратура для датчиков силы с тензорезисторами включает два устройства источник питания тензорезисторной схемы и устройство для измерения ее выходного сигнала. Для питания тен-зорезисторов применяют постоянный, переменный синусоидальный и импульсный токи. Используют Два метода измерения выходного сигнала прямой и компенсационный. При прямом методе выходной сигнал тензорезистор-ного моста усиливается и измеряется аналоговым или цифровым измерителем напряжения или тока, проградуированным в условных единицах или в единицах силы. Этот метод пригоден для статических и динамических измерений силы. Компенсационный (его также называют нулевым) метод основан на ручном или автоматическом уравновешивании разбалансированного в результате нагружения датчика моста. Уравновешивание проводят реохордом, подачей напряжения или тока компенсации от источника питания моста либо устройством с де- [c.369]

Оптическая диагностика двухфазных сред, бурно развивающаяся в последнее время, использует лазерные доплеровские анемометры по дифференциальной схеме (ЛДА) и лазерные решеточные анемометры (ЛРА). Различие между ними заключается в том, что пространственная решетка — модулятор в первом приборе формируется за счет интерференции двух когерентных лучей лазера в потоке, а во втором — либо проецируется в поток оптической системой, либо создается на фотоприемнике рассеянного света. Отсюда следует, что ЛРА не требует когерентного источника света и поэтому соответствующий прибор более прост по оптической схеме. Однако в связи с тем, что интерференция двух гауссовских пучков когерентного света дает решетку с синусоидальным пространственным распределением освещенности, ЛДА имеет более чистый сигнал с малым содержанием гармоник. В ЛРА обычно используют решетку с пространственным распределением освещенности (пропускания) в виде меандра, но сигнал содер-.жит высшие гармоники, т. е. менее чист . Энергетическая оценка ЛДА и ЛРА показывает, что при равных условиях ЛДА требует в 2 раза менее мощный источник света, так как при интерференции пучков в месте максимальной осве-сЩеиности пространственной решетки волны света складываются, тогда как в ЛРА половина мощности источника пропадает — затеняется пространственной решеткой-модулятором. Сравнительная оценка ЛДА и ЛРА, использующих одну и ту же оптику, проведена в [35, 122]. [c.52]

В основе наиболее важных успехов теории изображения следует отметить идею применения преобразования Фурье, которой мы обязаны, в частности, Дюффье. Преобразование Фурье переводит на математический язык природу явления дифракции переход от распределения aMiii-литуд на зрачке к распределению амплитуд на изображении Представляет собой задачу гармонического анализа, сжодящуюся к разложению амплитуд на зрачке на синусоидальные составляющие. Бели рассмотреть одну из этих синусоидальных составляющих, то распределение амплитуд на изображении можно представить как результат интерференции двух волн, ориентированных под -малым углом друг к другу. Этим двум волнам на изображении соответствуют как бы два точечных источника . Иначе говоря, одной синусоидальной составляющей на зрачке соответствуют на изображении два сигнала, симметричных относительно начала координат и находящихся на расстоянии, пропорциональном пространственной частоте синусоидальной составляющей на зрачке (т. е. величине, обратной периоду ЭТОЙ синусоиды). Рассмотрением этих вопросов мы займемся в конце гл. 2. [c.11]

Биполярные транзисторы управляются током, а не напряжением, поэтому они потребляют на входе существенную мощность, а их входное сопротивление в 10 —10 раз меньше, чем сопротивление радиоламп, и составляет единицы и даже доли ома. По мере увеличения возбуждающего сигнала входное сопротивление уменьшается, поэтому напряжение на участке база — эмиттер существенно искажается открытый эмиттерный переход работает как ограничитель). Входное сопротивление транзистора в реальных схемах меньше внутреннего сопротивления источника сигнала. Во входную цепь включают элементы, корректирующие частотную неравномерность усиления, что дополнительно увеличивает внутреннее сопротивление источника сигиала. Поэтому правильнее считать, что транзистор возбужается синусоидальным током, а не напряжением. [c.125]

PULSE (О 1А О О О Im 2т) означает следующее. После ключевого слова АС указывается значение амплитуды тока синусоидального источника, используемого при расчете частотных характеристик (в данном примере 1 А). Параметры импульсного сигнала, заключенные в круглые скобки, перечисляются в следующем порядке начальное значение сигнала, максимальное значение сигнала, начало переднего фронта, длительность переднего фронта, длительность заднего фронта, длительность плоской вершины импульса, период повторения (обратите внимание, что последовательность перечисления временных параметров сигнала не такая, как для источника импульсного напряжения). Таким образом, в данном примере описана периодическая последовательность прямоугольных импульсов тока амплитудой 1А, имеющих длительность 1 мс и период повторения 2 мс. [c.356]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...