Аэродинамический расчет котельного агрегата

ЦКТИ, Нормы аэродинамического расчета котельных агрегатов, Машгиз, [c.172]

Нормы аэродинамического расчета котельных агрегатов. Труды ЦКТИ, кн. 16, Машгиз, 1949. [c.342]

Рекомендации по расчету коэффициентов сопротивления элементов, сравнительно редко применяемых для трубопроводов, не приводятся. В случае необходимости их можно принимать по Нормативному методу аэродинамического расчета котельных агрегатов . [c.13]

Нормы аэродинамического расчета котельных агрегатов, Машгнз, 1949. [c.520]

Достаточно приближенно учитывались и эксплуатационные расходы. В [57] эти расходы принимались при рассмотрении номинального режима работы без учета самотяги газоотводящей трубы и амортизационных отчислений, в результате чего оптимальные скорости, даже в случае высотных газоотводящих труб Я>250 м, не превышают 20—25 м/с. Такие же скорости газов рекомендовалось выбирать и в нормах аэродинамического расчета котельных агрегатов [58]. [c.96]

АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА 70. Общие положения [c.338]

При наличии теплообмена необходимо в общем случае в формулу (355) ввести поправку на неизотермичность потока. Однако в аэродинамических расчетах котельных агрегатов вследствие небольшой величины этой поправки ее не учитывают и расчет ведут по формуле (355). [c.339]

Вспомогательное оборудование котельных — деаэраторы питательной и подпиточной воды, питательные насосы, подогреватели сетевой воды, экономайзеры, тягодутьевые мащины, золоуловители, дымовые трубы и пр.— выбирается на основании данных пароводяного баланса котельной, а также теплового и аэродинамического расчетов котельных агрегатов. [c.60]

ЦКТИ, Аэродинамический расчет котельного агрегата, Маш гиз, 1939. [c.167]

Величину АЯ определяют по нормам аэродинамического расчета котельных агрегатов [И]. Преодоление АЯ осуществляется тягой, которая может быть естественной и искусственной. Естественная тяга создается дымовыми трубами, а искусственная — с помощью специальных центробежных вентиляторов (дымососов). Для мощных котлоагрегатов используют дымососы осевого типа. Естественная тяга обусловливается разностью плотностей горячих дымовых газов и холодного окружающего воздуха. Высота столбов горячих газов и холодного воздуха при этом принимается одинаковой (рис. 19.24). [c.385]

Примечание. В пп. I, 2 и 4 даны приближенные рекомендации, достаточные для аэродинамического расчета котельных установок. Подробно см. в книгах 1) И. Е. Идельчик, Справочник по гидравлическим сопротивлениям 2) Расчет н проектирование пылеприготовительных установок котельных агрегатов (нормативные материалы) . [c.174]

В наиболее изученной части физических процессов, протекающих в конвективных поверхностях нагрева — теплоотдаче и аэродинамическом сопротивлении, — до последнего времени имелись неясные стороны и опорные вопросы. В частности, не было достаточных данных для установления влияния на коэффициент теплоотдачи и аэродинамические сопротивления температурных условий. В нормах теплового расчета котельных агрегатов, выпущенных ЦКТИ в 1945 г. и ВТИ в 1952 г., были различные н, как будет видно из последующего, неудовлетворительные методы учета температурных условий при определении коэффициента теплоотдачи, приводящие к существенным ошибкам. Неправильно учитывается влияние температурных условий до сих пор и в нормах аэродинамического расчета [Л. 65]. [c.8]

Для пластинчатых воздухоподогревателей использованы формулы из норм теплового расчета котельных агрегатов МЭС 1952 г. и соответственно этому dj и 2 в формулах для и означают ширину газовой и воздушной щелей для сопротивления пластинчатых воздухоподогревателей использованы нормы аэродинамического расчета ЦКТИ и соответственно в формулах для г, и означают удвоенную [c.114]

Расчет сопротивлений газового и воздушного тракта парогенераторов и водогрейных котлов проводится в соответствии с нормативным методом, разработанным ЦКТИ ( Аэродинамический расчет котельных установок , изд. 3-е, Л., Энергия , 1977). В соответствии с нормативным методом сопротивления трения для большинства элементов котельного агрегата определяются приближенно. В качестве исходного для расчета применяется уравнение (12-3). [c.343]

Расчет сопротивлений газового и воздушного тракта парогенераторов и водогрейных котлов производится в соответствии с нормативным методом, разработанным ЦКТИ ( Аэродинамический расчет котельных установок , изд. 3-е, Л., Энергия, 1977). В соответствии с нормативным методом сопротивления трения для большинства элементов котельного агрегата определяются приближенно. В качестве исходного для расчета применяется уравнение (12-3). Коэффициент X при течении продуктов сгорания или воздуха по различным газовоздухопроводам имеет следующие приближенные значения [c.327]

IV-1. Настоящая методика рекомендуется для расчета газового или воздушного сопротивления участков тракта котельных агрегатов или трактов в целом в тех случаях, когда ранее был выполнен полный аэродинамический расчет котла или участка тракта с теми же конструктивными элементами, но на отличающиеся от заданных условия (топливо, нагрузка). В основу пересчета принимается определенная из полного расчета величина перепада полных давлений по участку тракта или по тракту ДЯ , мм вод. ст., рассчитываемая по формуле (2-26) или (3-16) [c.125]

Излагается физическая сущность процессов, протекающих при работе основного и вспомогательного оборудования котельных установок. Рассмотрены мероприятия, повышающие надежность и экономичность работы котельных агрегатов. Приведены современные конструкции топочных устройств, промышленных паровых водогрейных и комбинированных пароводогрейных котлоагрегатов. Даны тепловые и аэродинамические расчеты. Первое издание вышло в 1980 г. Второе издание дополнено главой Технико-экономические показатели и компоновка оборудования , рассмотрены котлы специального назначения, котлы для утилизации тепла уходящих газов. [c.2]

Прн проведении конструкторского теплового расчета устанавливают температуры и скорости газов по всему газовому тракту котельного агрегата, температуры и скорости воздуха, пара и воды в соответствующих его элементах, а также величины, необходимые для выбора вспомогательного оборудования (расходы топлива, воздуха и дымовых газов). Тепловой расчет проводится исходя также из условия обеспечения максимальной надежности котельного агрегата (предотвращение шлакования поверхностей нагрева и истирания их летучей золой, предупреждение перегрева и коррозии металла) и служит основой для производства необходимых гидродинамических и аэродинамических расчетов (циркуляции, тяги и дутья). [c.299]

Напор воздуха, создаваемый вентилятором, также следует определять на основании аэродинамического расчета воздушного тракта (воздуховодов, воздухоподогревателя, горелочного устройства и т.д.). Максимальный напор вентилятора должен быть на 10% больше (Ра = =1,1) потерь напора в воздушном тракте котельного агрегата. [c.386]

Напор, который должны развивать вентилятор (Я ) и дымосос ( д), зависит от вида и способа сжигания топлива, типа сожигательного устройства, протяжённости и конфигурации воздуховодов и газоходов. Эти характеристики определяются при аэродинамическом расчете котельного агрегата. Для их приближенных расчетов можно взять сумму следующих значений. [c.21]

В книге изложены о новные теоретические сведения, необходимые для расчета и констругфования котельных агрегатов. Приведены основные данные по энергетическим топливам и расчетам продуктов сгорания. Рассмотрены теоретические основы процессов горения, методы сжигания топлива, конструкции топочных устройств и котлоагрегатов с естественной и принудительной циркуляцией. Описаны методики теплового, гидродинамического и аэродинамического расчетов котельных агрегатов. Рассмотрены методы получения чистого пара. Приведены основные сведения по металлам, применяемым в котлостроении, и изложена методика расчетов на прочность элементов котельных агрегатов. [c.2]

Величины коэффициентов сопротивления трения при аэродинамическом расчете котельных агрегатов определяют по той же меггодике, что и в других случаях аэр одинамического расчета, т. е. по формуле [c.395]

Нормы аэродинамического расчета котельного агрегата.— М. Госэнер-гоиздат, 1969. [c.425]

В лaiбopaтopнoй установке для исследования процесса загрязнения пучки труб продувались воздухом при температуре окружающей среды., к которому подмешивалась вола. Калориметры имели температуру стенки около 100° С. В действительности же дымовой газ в конвективных поверхностях имеет более высо кую температуру. Температура поверхности труб также более высокая. Кро.ме того, свойства золы после отделения ее от газа в электрофильтрах и длительного хранения могли измениться. Поэтому следовало проверить, достаточно ли полно воспроизводятся в аэродинамической трубе с запыленным потоком воздуха реальные условия работы конвективных поверхностей, омываемых дымовым газом, и при необходимости ввести поправки к установленным расчетным формулам. С этой целью было произведено сравнение коэффициентов загрязнения, вычисленных по формулам (1-10) и (1-11), с коэффициентами, определенными по данным промышленных испытаний. Такая работа была выполнена совместно ВТИ и ЦКТИ [Л. 8] в процессе составления единого нормативного метода теплового расчета -котельных агрегатов [Л. 53]. [c.26]

В СВЯЗИ С обсуледаемым вопросом нужно подчеркнуть, что экспериментальное определение С, производится в условиях, когда на пакет труб натекает однородный воздушный поток с естественной для аэродинамических труб турбулентностью в начале их рабочего участка. Действительные условия натекания могут оказаться иными. Интересным примером служат данные, полученные Пучковым (ВВМИУ им. Дзержинского) на модели корабельного котла. В топочном объеме этого котла организовано очень дющное завихрение протекающих газов. Конвективный пакет труб играет, соответственно, роль успокоительной решетки, погашающей вихри и измельчающей турбулентность натекающего потока. Неудивительно, что при таком положении интенсивность теплоотдачи оказалась, как показал опыт, убывающей от первого и до третьего поперечного ряда. Более глубоко расположенные ряды участвовали в теплопередаче уже обычным образом, поскольку предшествующие три ряда лишали поток первоначальной индивидуальности и оставался в действии механизм искусственного развития турбулентности, свойственный всяким многорядным пакетам труб. Приведенный пример указывает на то, что турбулентная структура натекающего на пакет потока способна существенно повлиять на интенсивность теплоотдачи, однако только при малом числе рядов в многорядных же пучках средняя величина а может всегда практически рассчитываться по данным норм. Поправки делаются только на неполноту омывания труб потоком. Под этим подразумевается неравномерность скоростей газов на разных участках поверхности нагрева, переменный угол атаки и т. п. Эти поправки, а также поправки на загрязнение труб, приводятся Б методе теплового расчета котельных агрегатов. [c.131]

На основании аэродинамического расчета на номинальную нагрузку котельного агрегата расход дымовых газов перед дымососом при О = 140 С, Лбар = 760 мм рт. ст. и р= 0,135 кгс-сек /м составляет V = = 218-10 м /ч, а перепад полных давлений в тракте, определенный с учетом среднего барометрического давления для места установки котельного агрегата /igap = 730 мм рт. ст., ДЯп = 222 мм вод. ст. [c.164]

До последнего времени почти единственной основой для расчета и конструирования онвективных поверхностей котельных агрегатов и других теплообменников, обогреваемых дымовыми газами, были экспериментальные данные по теплоотдаче и аэродинамическому сопротивлению, полученные в результате лабораторных опытов с чистыми поверхностями нагрева, обдуваемыми воздухом. Вычисленные по этим данным коэффициенты теплопередачи корректировались введением постоянного коэффициента использования [Л. 2] или некоторого дополнительного термического сопротивления [Л. 3], которыми учитывались влияние загрязнения поверхности нагрева и другие отличия реальных условий от лабораторных. [c.7]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...