Внецентренно сжатые стержни

Внецентренное сжатие стержня. Пусть линия действия силы Р смещена от оси стержня на е, как показано на рис. 8.10, где, [c.217]

УСТОЙЧИВОСТЬ ЦЕНТРАЛЬНО и ВНЕЦЕНТРЕННО СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ С ОТКРЫТЫМ ПРОФИЛЕМ [4 [c.184]

Из верхнего графика (е = 8мм) видно, что если во внецентренно сжатом стержне напряжение равно допускаемому [о] = 160 МПа, [c.285]

Усилия в поперечных связях находятся аналогично тому, как они определялись выше для случая внецентренного сжатия стержня (18.9) [c.71]

Устойчивость сжатых стрел проверяют как для внецентренно сжатых стержней (см, п. II 1.3) е эксцентриситетом. Если эксцентриситет находится в плоскости подвеса, то он равен прогибу от соб-если в плоскости, перпендикулярной к [c.508]

УСТОЙЧИВОСТЬ ЦЕНТРАЛЬНО и ВНЕЦЕНТРЕННО СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ [c.185]

Ядро сечения имеет важное значение при расчете внецентренно сжатых стержней, материал которых плохо сопротивляется растяжению (чугун, камень, бетон). При проектировании таких стержней следует предупреждать появление в сечении растягивающих напряжений. Для этого необходимо, чтобы точка приложения продольной силы не выходила за пределы ядра сечения. [c.289]

Рис. 341. Внецентренное сжатие стержня

Рис. 344. Характеристика внецентренно сжатого стержня при различных значениях эксцентриситета

Если вопрос о запасе прочности и устойчивости при осевом сжатии решается сравнительно просто ( 82), то при внецентренном сжатии тот же вопрос оказывается более сложным. Сложность этого вопроса объясняется тем, что для внецентренно сжатого стержня существуют две различные опасности. [c.370]

Обращаясь к определению усилий в сечениях сжато-изогнутого, или внецентренно сжатого стержня, необходимо обратить внимание на одну важную особенность рассматриваемого случая. Во всех изучавшихся ранее случаях, определяя усилия, мы рассматривали все время недеформированный стержень. Это не может вызвать сомнений в случае растяжения и сжатия, по крайней [c.247]

Внецентренное сжатие стержней большой жесткости в пластической области. Так как при внецентренном сжатии, так же как и при чистом изгибе, нормальные напряжения, а следовательно, и соответствующие им деформации изменяются пропорционально расстояниям волокон от нейтральной плоскости, то пластические деформации впервые появляются в волокнах, наиболее удаленных от этой плоскости, в большинстве случаев — в сжатых. По мере роста деформаций пластическое состояние охватывает все большее и большее число волокон, так что в се-чении образуются целые зоны пластичности, охватывающие все большую и большую часть сечения. Граница между упругой и пластической зонами постепенно приближается к нейтральной оси, которая в свою очередь меняет свое положение. В зависимости от поведения материала при пластической деформации окончание этого процесса может иметь различный характер. Мы рассмотрим только случай, когда материал деформируется пластически без упрочнения и имеет одинаковые пределы текучести при растяжении и сжатии. В этом случае пластическая деформация, начавшаяся в сжатой зоне сечения, при определенной величине нагрузки распространяется и на растянутую зону, охватывая постепенно все большую и большую ее часть. Таким образом, за предельное состояние можно принять такое, при котором та и другая зоны сечения оказываются в со- стоянии пластической деформации, т. е. напряжения во всех точках равны соответствующему пределу текучести. Тогда на основании (7.1) получим [c.257]

Из рассмотрения полученных результатов видно, что прогиб внецентренно сжатого стержнЯ связан с нагрузкой нелинейной зависимостью и с возрастанием дроби Р/Рд быстро возрастает. Та же зависимость имеет место и в отношении наибольших сжимающих напряжений. Вследствие нелинейной зависимости напряжений от сжимающих сил расчет по допускаемым напряжениям не может обеспечить требуемого запаса прочности, так как при возрастании нагрузки в кх раз напряжение возрастает значительно больше, чем в к раз. Поэтому расчет необходимо вести по допускаемым нагрузкам. При допускаемой нагрузке Р предельная должна иметь величину кхР так что предельная [c.381]

Арки с однослойным сечением. Точное выражение кривой текучести для внецентренно сжатого стержня ид еет вид [c.159]

В составных внецентренно-сжатых стержнях с решетками, находящимися в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, кроме расчета устойчивости стержня в целом (см. выше) должны быть проверены отдельные ветви (расположенные в плоскостях, перпендикулярных к плоскости изгиба) или отдельные пояса (лежащие в плоскости изгиба) по формуле, приведенной выше для центрально-сжатых и центрально-растянутых элементов. При этом продольную силу определяют в каждой ветви или поясе с учетом дополнительного [c.98]

Ветви составных внецентренно-сжатых стержней следует соединять решетками, элементы которых необходимо рассчитывать на фактическую или условную поперечную силу (см. расчет прочности соединительных планок центрально-сжатых составных элементов). [c.98]

Указанные явления могут возникнуть, например, при внецентренном сжатии стержня (рис. 5, а). Прогиб конца этого стержня с течением времени увеличивается со все возрастающей скоростью, как это показано на рис. 5, 6. Кривая 1 соответствует нагрузке, превосходящей нагрузку, для которой построена кривая 2 поэтому критическое время в первом случае меньше, чем критическое время /2 во втором случае. [c.10]

Внецентренно сжатые стержни [c.63]

Потеря устойчивости внецентренно сжатых стержней [c.86]

Как это и должно быть при внецентренном сжатии стержня прямоугольного сечения, Хд составляет одну треть от у, г/ — одну [c.431]

Уравнение (8.57) выражает зависимость между изгибающим моментом и сжимающей силой при внецентренном сжатии стержня в главной плоскости xoz. [c.247]

При внецентренном сжатии стержня изгибающий момент и прогиб [c.431]

Для частного случая внецентренного сжатия стержня легко получить и точное решение дифференциального уравнения (14.52), которое принимает вид [c.431]

Уравнение (14.57) представляет собой точное решение для наибольшего прогиба при внецентренном сжатии стержня. Сравнение результатов расчетов / по формулам (14.48), (14.55) и (14.57), приведенное в табл. 14.6, указывает на то, что приближенное решение (14.55) дает достаточно точные результаты, а приближенное решение (14.48), полученное в 57 энергетическим методом, дает максимальную погрешность порядка 5%. [c.432]

Внецентренно-сжатые стержни ферм постоянного сечения проверяют на устойчивость как в плоскости действия момента (плоская форма потери устой- [c.410]

В сквозных внецентренно-сжатых стержнях с решетками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, кроме расчета на устойчивость стержня в целом по формуле (6) должны быть проверены отдельные ветви как центрально-сжатые стержни по формуле (4). [c.411]

Для некоторых поперечных сечений бруса в табл. 19 приведены форма и размеры ядра сечения. При внецентренном сжатии стержня значительной длины необходимо проверить его на устойчивость (см. стр. 162) и продольно-поперечный изгиб. [c.132]

Устойчивость сжатых стрел проверяется в плоскости и из плоскости подвеса по схеме внецентренно сжатого стержня (гл. I, п. 3) с эксцентриситетом в плоскости подвеса, определяемым прогибом от Собственного веса, а из плоскости — прогибом от сил инерции при повороте, от бокового ветра и наклона (см. рис. 3.89). В плоскости подвеса расчетная длина стрелы определяется как для стержня с двумя шарнир- [c.368]

В статье инж. Б. Г. Бажанова (ЦНИИСК) приводятся результаты экспериментальных исследований, проведенных на внецентренно сжатых стержнях прямоугольного и Н-образного сечений из алюминиевого сплава АВ-Т1. В статье дан также приближенный метод решения задачи устойчивости внецентренно сжатого стержня для тех же форм сечения. Приводится также сравнение теоретических значений критических сил, определенных с помощью предложенного приближенного метода, с результатами экспериментов. [c.19]

Отсутствие теоретических и экспериментальных материалов для обоснования способов проверки устойчивости внецентренно сжатых стержней из алюминиевых сплавов с учетом изгибно-крутильной формы потери устойчивости вынуждает пользовать- [c.121]

Вследствие неизбежных случайных эксцентрицитетов и на- чальных искривлений центрально сжатые стержни, по существу, являются сжато-изогнутыми стержнями, поэтому коэффициенты продольного изгиба вычислены как для внецентренно сжатых -стержней. Однако расчетная нагрузка не должна также превышать Эйлерову, деленную на дополнительный коэффициент запа- [c.123]

Исследование несущей способности внецентренно сжатых стержней приведено в статье Б. Г. Бажанова. [c.146]

НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ ВНЕЦЕНТРЕННО СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ ИЗ АЛЮМИНИЕВОГО СПЛАВА АВ-Т1 [c.168]

Решение задачи устойчивости внецентренно сжатых стержней удается значительно упростить, положив в основу этого ре- [c.168]

Для полного решения задачи устойчивости внецентренно сжатого стержня необходимо найти выражение для прогиба в критическом состоянии /кр и эксцентрицитета Ото, с которым нужно приложить сжимающую силу М, чтобы рассматриваемое состояние равновесия было критическим. [c.173]

При конструировании внецентренйо сжатых стержней из материалов, плохо сопротивляющихся растяжению (камень, бетон и др.) растягивающие напряжения ограничиваются или вообще не допускаются. Уменьшение растянутой зоны может быть достигнуто путем ограничения величины эксцентриситета е. Из рис. 6.7 и формулы (6.19) следует, что растягивающие напряжения в сечении будут отсутствовать при условии, если [c.164]

Все выводы, относящиеся к внецентренному сжатию стержней большой жесткости, могут быть применены и к случаю вне-центренного растяжения при замене сжимающей силы Р на растягивающую +Р. [c.256]

Расчет коробчатого сечения ствола производят как внецентренно сжатого стержня, при этом следует иметь в виду, что по противопожарным соображениям главный ствол выполняют в железобетоне. Толщина желёзобе-тонных стен стволов задается в зависимости от количества этажей в здании и колеблется от 40—80 см в уровне нижних этажей до 20—60 см в уровне верхних этажей. [c.167]

Стойки сплошных рам рассчитывают как внецентренно сжатые стержни на устойчивость. Для определения усилий в решетчатых рамах, особенно при трапецеидальном или полигональном очертании региля удобно пользоваться диаграммой Кремона (рис. 153). При этом рас-пор и вертикальные опорные реакции предварительно определяют аналитическим путем. [c.179]

Соединительйые элементы (решетки или планки) составных внецентренно сжатых стержней должны рассчитываться на поперечную силу, равную большей из величин фактической поперечной силы или условной попереч-Рис. 3.22. Зависимость коэффнциен- ной СИЛЫ, определяемой ПО формулзм (3.53) — та от гибкости элемента %у (g 55) g случае, когда фактическая поперечная сила больше условной, соединение ветвей составных внецентренно сжатых элементов с помощью планок не рекомендуется. [c.248]

Для упрощения решения этой задачи Вейнхольд в своих работах [5], [6] заменил диаграммы всех применяемых сплавов единой обобщенной кривой, имеющей сложное аналитическое выражение, и разработал метод безразмерных параметров, позволяющий использовать эту обобщенную кривую при расчете конструкций из любых сплавов. Этот метод был использован при составлении в ТУ СН ПЗ—60 [1] таблиц для коэффициентов pв . Однако отсутствие экспериментальных работ по устойчивости внецентренно сжатых стержней из отечественных сплавов не давало возможности авторам технических условий оценить точность использованного метода в ппименении к алюминиевым сплавам, рекомендованным в ТУ СН 113—60. Кроме этого, сравнение обобщенной кривой (по Вейнхольду) и экспериментально определенной диаграммы з — г сплава АВ-Т1, нанесенных на один чертеж (рис. 1), указывает на их существенное отличие в пластической стадии. [c.168]

Рассмотрим критическое состояние внецентренно сжатого стержня Н-образного сечения при наличии односторонней текучести с вогнутой стороны. Исследуемый стержень имеет щарнирное опирание на обоих концах и нагружен сжимающими силами Л/, ириложенными с эксцентрицитетом Ото (рис. 3). [c.171]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...