Внецентренное сжатие длинного стержня

Внецентренное сжатие длинного стержня [c.315]

ВНЕЦЕНТРЕННОЕ СЖАТИЕ ДЛИННОГО СТЕРЖНЯ [c.315]

В общем случае внецентренного сжатия (рис. 15.29) интенсивность крутящего момента т=0, поэтому для определения 0 необходимо проинтегрировать однородное дифференциальное уравнение (15.68), т. е. воспользоваться решением (15.69). В качестве примера рассмотрим стержень, сжимаемый силой Р, приложенной в точке с координатами х , Уо, (рис. 15.31). Начало координат выберем в середине длины 21 стержня. Предположим, что на обоих концах стержня имеются шарнирные закрепления. Тогда для определения четырех постоянных, входящих в функцию (15.69), имеем четыре условия (см. формулу 15.70) при 2 = / [c.469]

Потеря устойчивости внецентренно сжатых и сжато-изгибаемых стержней в зависимости от гибкости Хх и Ку может произойти как в плоскости действия изгибающего момента (например Мх), так и из плоскости действия момента, если КуС. кх с учетом расчетных длин стержня 1хе и 1уе . РаСЧеТ ИЗ устойчивость в плоскости действия момента осуществляют по формуле [c.37]

Для некоторых поперечных сечений бруса в табл. 19 приведены форма и размеры ядра сечения. При внецентренном сжатии стержня значительной длины необходимо проверить его на устойчивость (см. стр. 162) и продольно-поперечный изгиб. [c.132]

Устойчивость сжатых стрел проверяется в плоскости и из плоскости подвеса по схеме внецентренно сжатого стержня (гл. I, п. 3) с эксцентриситетом в плоскости подвеса, определяемым прогибом от Собственного веса, а из плоскости — прогибом от сил инерции при повороте, от бокового ветра и наклона (см. рис. 3.89). В плоскости подвеса расчетная длина стрелы определяется как для стержня с двумя шарнир- [c.368]

Внецентренная нагрузка есть частный случай сложения растягивающих ИЛИ сжимающих напряжений с напряжениями от изгиба. Когда длина стержня не очень велика по сравнению с его поперечными размерами, его прогиб настолько мал, что м можно пренебречь по сравнению с первоначальным эксцентриситетом е поэтому можно пользоваться принципом сложения действия Возьмем, например, случай сжатия продольной силой Р, приложенной с эксцентриситетом е (рис. 224) на одной из двух главных осей поперечного сечения. У1И мы приложим две равные и противоположные силы Р [c.212]

См. [50]. Определить напряжения от внецентренного сжатия тонкостенного стержня длиной 21 с сечением, показанньш на рис. 67, а, если сжимающая сила Р= Ъ Т приложена в точке k и торцы стержня z= l) закреплены от закручивания. [c.157]

См. [49]. Исследовать устойчивость внецентренно-сжатого силой Р тонкостенного стержня длиной I, у которого концевые сечения закреплены от перемещений ( , т], 6) в плоскоаси поперечного сечения и свободны от нормальных напряжений. Сила Р приложена с эксцентриситетами v[ с . [c.161]

Методика позволяет производить расчет косых коробчатых пролетных строений одноконтурного сечения или с отдельными одноконтурными балками, объединенными поверху стальной или железобетонной плитой проезжей части при использовании поперечного распределения, например по обобщенному методу внецентренного сжатия (см. п. 6.4), Предполагается, что контур поперечных сечений по всей длине пролетов под воздействием внешних нагрузок остается недеформируемым, и к пролетному строению применимо понятие тонкостенного стержня. В соответствии с излагаемой методикой косое коробчатое пролетное строение представляется стержнем пролетом /, по концам которого имеются бесконечно жесткие косооп и рающиеся по отношению к продольной оси дг поперечные стержни (рис. 11.24, а, б). За основную принимают стержневую систему (рис. 11.24, в), в которой неизвестными считают вертикальные силы У, приложенные по концам косых поперечных стержней. Силы , действующие с плечом а, передают на коробчатую балку изгибающий момент, равный У а. Одновременно эти же силы образуют с плечом Ь закручивающий момент, равный УЬ, что уменьшает реакции Яа, возникающие при изгибе коробчатой балки в остром углу и увеличивает реакции в тупом углу. [c.314]

При изучении предыдущих разделов сопротивления материалов обычно всегда выделялось основное явление, а все дополнительные факторы, осложняющие это явление, отбрасывались. При этом считалось, что они мало влияют на окончательный результат. В применении к продольному изгибу такой прием не вполне применим. При продольном изгибе дополнительными факторами будут неизбежное небольшое начальное искривление стержня при практическом осуществлении, внецентренность приложения нагрузки, которую практически невозможно приложить так, чтобы она совпадала с осью бруса, неоднородность материала стержня и т. д. В ранее рассмотренных примерах нагружения всегда имелись налицо аналогичные осложняющие явление факторы, но их влияние было мало и ими можно было пренебречь. При продольном изгибе влияние этих факторов очень существенно и хотя при выводе расчетных формул их отбрасывают, но необходимо помнить, что в действительности работа длинных сжатых стержней сильно осложняется всеми перечисленными дополнитель ными факторами. [c.477]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...