Сталь Сопоставление марок

Сопоставление марок сталей по ГОСТу 380—60 и ГОСТу 380—71 [c.142]

Сопоставление марок стали типа "Ст" и типа "Ре" по ИСО 630-80 и ИСО 1052-82 приведено в табл. I. [c.79]

I. Сопоставление марок стали типа Ст" (ГОСТ 380-94) и "Ее" (ИСО 630-80 и ИСО 1052-82) [c.79]

Сопоставление марок стали типа m и Fe по международным стандартам [c.166]

Необходимо подчеркнуть уникальность результатов аналитических исследований, не имеющих аналогов как в отечественной, так и зарубежной практике. Известны лишь отдельные работы германских ученых, посвященные сопоставлению марок сталей, производимых в различных странах. Однако в отличие от представляемых материалов, в их работах осуществлено лишь механическое (без какого-либо анализа) сравнение группы сталей, произведенных в разных странах. [c.8]

Сведения о механических свойствах стали в нагретом состоянии пригодны при относительном сопоставлении марок стали, если деформируемость одной марки стали при каком-то процессе изготовления изделий пластической деформации известна. Если свойства другой марки аналогичны ранее опробованной первой марке, то следует ожидать, что и поведение ее при данном режиме пластической деформации (ковке, штамповке) так же близки. [c.234]

Твердость увеличивается за счет включений окислов в покрытии только в отдельных случаях. Сопоставление твердости ряда углеродистых сталей в отожженном и закаленном состоянии с твердостью окислов показывает, что стали большинства марок после закалки тверже, чем образующиеся иа них окислы. В ряде случаев включения окислов вызывают не повышение, а понижение твердости стали. Так, например, установлено, что увеличение включений кислорода до 0,2% в виде закиси железа (РеО) в малоуглеродистые стали уменьшает их твердость. [c.120]

С целью выявления вида функции F(A) в [56, 57] проводили специальные исследования на образцах различных марок сталей в нескольких коррозионных средах. По результатам испытаний строили эмпирические функции распределения Р(к). Их сопоставление с теоретическими распределениями показало, что эти функции соответствуют распределению Вейбулла. Таким образом, распределение глубин проникновения коррозии является распределением минимальных значений, которое независимо от вида исходного распределения асимптотически описывается распределением Вейбулла. [c.132]

Рис. 1.25. Зависимость (а) суммарного сигнала АЭ от числа циклов нагружения любого элемента конструкции с ( ) ее совмещением с изменением уровня напряжения в сосуде под давлением [129,130], а также сопоставление для двух марок стали (в), (г) закономерности изменения сигналов акустической эмиссии со скоростью роста усталостной трещины [131]. Первое изменение угла наклона ai, указанной в (а), (б) зависимости отвечает моменту зарождения усталостной трещины

Высоколегированные нержавеющие и термостойкие стали (ориентировочное сопоставление различных марок [c.165]

Сопоставление построенных при испытании на станке Герберта для различных марок стали графиков дебет (производитель- [c.443]

Для исследования коррозии под напряжением применялись известные в котельной практике индикаторы агрессивности (11,11], конструкция которых позволяет испытать материал в условиях, соответствующих возникновению неплотностей в вальцовочных соединениях обычных котельных установок. В парогенераторах атомных электростанций при возникновении неплотностей в местах соединений перепад давления будет меньшим. Однако данные настоящего исследования могут быть использованы для сопоставления коррозионной стойкости различных марок сталей в водных средах разного состава и при разных давлениях. Индикаторы агрессивности или включаются в какой-либо из котельных контуров. [c.75]

Системы маркировки сталей и сплавов национальных стандартов в обозначениях марок отражают общие признаки, характеризующие материал химический состав, механические свойства, показатели качества, способ производства. Однако совокупность этих признаков в обозначениях марок сталей в различных странах обозначается по-разному. Это связано с тем, что, во-первых, в обозначении, как правило, учитываются не все указанные признаки и, во-вторых, практически в каждой стране в обозначение часто вводят буквы и цифры, не относящиеся к этим признакам и имеющие собственный смысл. Существуют также марки сталей, обозначения которых вообще не учитывают указанных признаков и представляют собой аббревиатуры или полные названия разработавших их фирм, инициалы авторов, индексы технологических процессов, применявшихся при их обработке, и т. п. Все это затрудняет сопоставление различных марок сталей и требует составления специальных банков данных по их аналогам. [c.76]

В многочисленных справочниках по сварке имеющиеся разделы по электродам содержат разрозненные сведения по ограниченному кругу электродов, которые не могут быть использованы для широкого сопоставления и анализа при выборе марок электродов для сварки применяемых в промышленности сталей различного назначения с исключительно большой номенклатурой их марок. [c.98]

Сопоставление процентного содержания сульфата в продуктах коррозии различных марок стале й со скоростью коррозии (рис. 175) показывает, что коррозионная стойкость сплавов- возрастает по мере повышения концентрации сульфатов в продуктах коррозии. [c.262]

Сопоставление результатов промышленных исследований коррозий различных марок сталей показало, что коррозионная стойкость низколегированной стали примерно в 2,5 раза выше, чем малоуглеродистой стали. Эти результа- [c.224]

Поскольку легирующие элементы в большинстве случаев понижают мартенситную точку М и, следовательно, сокращают температурную зону между этой точкой и комнатной температурой, охлаждение стали со скоростью выше критической скорости закалки (закалка на мартенсит) отмечается появлением в легированной стали значительно большего количества остаточного аустенита, чем в простой углеродистой стали, с равным содержанием углерода. На фиг. 187 показано (по В. Д. Садовскому) влияние некоторых легирующих элементов на количество остаточного аустенита в закаленной стали с 1 % С. Сопоставление этих кривых с фиг. 185 приводит к заключению, что чем энергичнее легирующий элемент понижает точку М, тем в большей степени ои способствует сохранению в закаленной стали остаточного аустенита. Присутствие после закалки на мартенсит значительного количества остаточного аустенита — характерная особенность многих марок легированной стали, особенно при наличии в их составе повышенного содержания углерода. [c.286]

Фиг. 70. Сопоставление зависимости между максимальным касательным напряжением и деформацией сдвига при резании и механических испытаниях сталей марок 00—2, 10 и 20 ( = 4 лж з = 0,156 и 0,51 мм об V =30 -ь 300 м/мин)-.

Ниже в табл. 68 и 69 дается сопоставление расчетных и опытных значений стойкости при резании различных марок сталей. [c.326]

Значения критической температуры хрупкого разрушения сварных соединений без надреза приведены в табл. 7. В ней указаны данные, относящиеся как к сварным соединениям из применяющихся в настоящее время марок стали Ст. 3 и НЛ-2, так и к сварным соединениям из таких марок стали, которые в настоящее время не применяются. Последние приведены главным образом для сопоставления, а также для оценки тех возможностей, которые предоставляются принятой методикой испытания при решении вопроса о подборе металла для сварных конструкций. [c.69]

В настоящей работе приводятся результаты испыта 1ли на коррозию чугунов со сфероидальным графитом в атмосфере промышленного района, в кислой среде (где процесс коррозии протекает с выделением водорода) и в водопроводной и морской воде. Исследование коррозионных свойств в специальных средах, например, применительно к химической промышленности, в задачу настоящей, работы не входило. Был испытан на коррозию чугун со сфероидальным графитом двух марок. Для сопоставления наряду с ними испытывались в тех же условиях образцы обычного серого чугуна и углеродистой литой стали ЗОД. Микроструктура этих материалов и химический состав представлены на фиг. 1 и в табл. ]. [c.95]

Определенный интерес представляет сопоставление цен труб из сталей различных марок. За основу при установлении цены труб по [Л. 43] взяты трубы из стали 20. Цена 1 т труб диаметром 32X6 мм составляет 446 руб. Для определения цены 1 т труб из сталей других марок необходимо цену труб из стали 20 умножить на следующие коэффициенты [c.144]

Экспериментально установлена связь между свойствами жидких сталей и сплавов и механическими характеристиками образующегося из них твердого металла [22]. В качестве примера на рис. 14 приведены зависимости, связывающие относительное удлинение твердого образца с вязкостью его в нсидком состоянии. Учитывая, что стали разных марок обладают различной вязкостью, для удобства сопоставления результатов на одном фафике значения вязкости даны в относительных единицах (вязкость V металлического образца вблизи температуры плавления отнесена к максимальной вязкости для стали этой марки при той же температуре, причем значение является наиболее стабильным). Как видно из рис. 14, образцы, имеющие в расплавленном состоянии значительную вязкость, обладают лучшими пластическими свойствами. [c.94]

При изменении частоты нагружения в широком диапазоне частот можно наблюдать постепенный переход от одной рассмотренной выше диаграммы роста усталостных трещин в коррозионной среде к другой применительно к титановому сплаву Ti-8Al-lMo-lV [149] (рис. 7.37). Пороговая величина Kis рассматривается при этом неизменной характеристикой влияния агрессивной среды на материал. В связи с этим безразмерная поправка на скорость роста трещины при изменении частоты нагружения также представляет собой поверхность, аналогичную тем, что были рассмотрены в главе 6 применительно к роли двухосного нагружения и асимметрии цикла. В частности, применительно к различным маркам сталей при фиксированном значении коэффициента интенсивности может быть получена поправочная функция F(pH) на влияние агрессивной среды, аналогично соотношению (7.25). Один из вариантов такой поправки, предложенной в работе [150], представлен на рис. 7.38 в сопоставлении с экспериментальными данными для трех марок сталей. [c.394]

Сопоставление данных по водородопроницаемости водородостойкости некоторых марок сталей при давлении [c.131]

Дополнительными индексами в конце марки указываются степень раскисления и характер затвердевания стали (например, СтЗкп, Ст5пс, Стбсп). С целью гармонизации принятого отечественного обозначения марок с международным в ГОСТ 380—94 приведено их сопоставление (табл. 5). [c.165]

Рис. 2.15. Сопоставление трещиностойкости (рИС. 2.15). ПрИ ЭТОМ ПОНИМа-двух марок сталей при разных температурах диаграмма огра-

Реализацию установленной термодинамической возможности коррозии сталей марок СтЗ, 08X13 и 12Х18Н10Т с выделением газообразного водорода проверяли путем сопоставления измеренных стационарных потенциалов сталей с соответствующими рассчитанными величинами обратимых потенциалов выделения газообразно-ё8 [c.88]

В табл. 3 приведены значения Окр для ряда марок коррозионно-стойких сталей, определенного в 42%-ном кипящем растворе Mg l2 (154° С), в сопоставлении с их пределами прочности и текучести [25]. [c.20]

Экстраполяция прямой Ig а — Ig Тр, таким образом, дает правильные результаты только в тех случаях, когда существует уверенность, что в промежуток времени, охваченный произведенными испытаниями, входит точка перегиба, или если разрушение на всех исследованных отрезках времени носило межкристаллитный характер, являющийся гарантией того, что наклон линии Ig сг — Ig Тр в дальнейшем не изменится. Для каждой стали существуют температуры, при которых разрушение происходит по зерну (носит транскристаллический характер), и в этом случае экстраполяция значений Одп на длительные сроки также не может вызывать сомнений [40]. Обычно приводимые в технической литературе данные по значениям для длительных сроков службы ( 10 000 looooo) экстраполированы на базе испытаний продолжительностью 2000 час., хотя имеется уже немалое количество данных, полученных экстраполяцией на базе испытаний значительно большей продолжительности (до 30000 час. и более). Соответствующие сопоставления показывают, что экстраполированные величины (Та разных сталей имеют разброс относительно средних значений Одп не мепее 10%. Разница между Од , определенным при помощи непосредственного эксперимента, и сгап определенным методом экстраполяции, тем больше, чем длительнее отрезок времени, на который производится экстраполяция, и меньше база экстраполяции. Для очень длительных испытаний, например продолжительностью 25 000 час., разница между экспериментально определенным а п (а также а ) и стдп, определенным при экстраполяции даже с 10000 час., может доходить, по немецким данным, относящимся к многим десяткам марок стали разных классов, до 20—30%, причем, как правило, экспериментально определенные значения лежат ближе к верхнему пределу экстраполированных значений аа и (см. также сказанное выше о влиянии продолжающегося затухания кривой ползучести на величину экстраполированного предела ползучести). [c.264]

Сопоставление свойств трансформаторной стали марок Э4АА и Э4А [106] [c.139]

Фиг. 127. Сопоставление значений длительной прочности за 100 час. для ряда марок высоколегированной аустенитной стали / — S-816 2—А-296 3—дискаллой

Фиг. 128. Сопоставление значений длительной прочности за 1000 час. для ряда марок высоколегированной аустенитно стали I — 5-8 6 2 — А-296 3 — дискаллой 4 — 5-590 5 — N-155 б —16-25 6 7 - 19-90Ь.

Фиг. 129. Сопоставление значений предела ползучести, вызывающего удлине- 1ие 1% за ЮООО час. (0,0001% в чае) для ряда марок высоколегированной аустенитной стали / — А-296 2 —дискаллой 5 — 5-590 4-5-816 5—N-155

С.оотношение капитальных вложепнй п годовых эксплуатационных расходов на энергоустановках часто бывает таким, что большим капитальным вложениям отвечают меньшие годовые эксплуатационные расходы. При этом может оказаться целесообразным увеличение капиталовложений на сооружение электростанции для экономии затрат на топливо. Увеличение капиталовложений при этом обусловливается обычно возрастанием затрат на оборудование в связи с увеличением расхода металла или с применением более совершенных и дорогих классов и марок стали. Таким образом, в основе сопоставления капитальных и эксплуатационных расходов на ТЭС лежит обычно сопоставление затрат на металл и топливо. Результаты этого сопоставления зависят от стоимости металла и топлива. [c.27]

На рис.6.10.11 дано сопоставление значен1 й 0 . для трех марок сталей, полученных на описанных выше обр цах (рис. 6.10.9) со значениями КСУ, полученными на тех же сталях. Видно, что метод тепловой волны дает значения вязкости существенно меньше, чем КСУ. [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...