Напряжения остаточные Метод силовой

Химические методы (методы травления). Этими методами можно лишь качественно определить остаточные напряжения растяжения в тонких поверхностных слоях изделий. В основе методов лежит явление так называемой коррозии (т. е. растрескивания) под напряжением, где роль силового фактора играют остаточные напряжения. [c.218]

Структурные и фазовые превращения в поверхностных слоях металлов происходят под действием высоких температур в зоне резания. Наклеп, структурные и фазовые превращения формируют в поверхностных слоях деталей остаточные напряжения. Численное значение и знак напряжений зависят от значения и знака исходных остаточных напряжений, полученных деталью на предшествующих операциях, а также от степени силового и теплового действия текущей операции. Остаточные напряжения в поверхностном слое могут создаваться двух видов сжимающие со знаком минус и растягивающие со знаком плюс. Знак и численное значение остаточных напряжений при шлифовании определяются превалированием силового или теплового фактора, варьируя который, можно технологическими методами создавать нужные напряжения. Полезность и вредность тех или иных остаточных напряжений в условиях эксплуатации определяются из анализа служебного назначения деталей. Зная, какие остаточные напряжения полезны для эксплуатационных условий детали, соответствующим образом следует планировать заключительные операции обработки этой детали. Широкие возможности варьирования числовым значением и знаком остаточных напряжений технологическими методами заложены в процессах ленточного шлифования. Достигают этого варьированием и подбором соответствующих схем ленточного шлифования, режимов обработки, характеристики ленты, видом и [c.24]

Основными методами определения остаточных макронапряжений являются механические и рентгеновские. Различают механические методы расчетные и экспериментальные (неразрушающие и разрушающие). Расчетные методы позволяют теоретически рассчитать эпюру остаточных напряжений на основании данных о. механических свойствах обрабатываемого материала, форме и размерах детали и условиях силового и термического нагруже- [c.111]

При расчете двумерных и трехмерных конструкций, а также стержней при комбинированном действии силовых факторов применение методов линейного программирования возможно лишь при кусочно-линейной аппроксимации поверхностей текучести. Соответствующие методы расчета применительно к задачам приспособляемости были развиты сравнительно недавно. Общие вопросы, связанные с их применением, рассматривались в работах [10, 22, 24, 104, 164, 181]. Как и при расчетах одномерных стержневых систем, задачи, полученные на основе статической и кинематической теорем, образуют двойственную пару задач математического программирования [72, 109]. Конкретные примеры расчета осесимметричных пластин и оболочек методами линейного программирования даны в работах [10, 22, 66]. Здесь для получения дискретной модели конструкции использовались конечные суммы, рассматривались также вопросы точности вычислений. Расчету тонкостенных сосудов посвящены работы [126, 131], в первой из них (в отличие от [22, 66]) распределение остаточных напряжений было принято пропорциональным двум параметрам. [c.38]

Для объяснения природы возникновения напряжений при ленточном шлифовании поставлен дополнительный эксперимент. Сталь Б состоянии поставки была обработана алмазным выглаживанием с глубиной внедрения индентора 0,025 мм. При этом методе обработки на обрабатываемую поверхность действует в основном силовой фактор. Анализ остаточных напряжений на образцах в состоянии поставки, обработанных алмазным выглаживанием, показал, что в случае превалирования силового фактора в этой стали возникают сжимающие напряжения (рис. 4.8, б, кривая 5). [c.92]

Задача повышения качества может быть решена путем установления зависимостей между методами и режимами шлифования и формированием свойств поверхностного слоя при обработке. Установлено, что усталостная и длительная прочность деталей находятся в зависимости от свойств тончайших поверхностных слоев. В результате силового, теплового и химического воздействия при шлифовании в поверхностных слоях деталей формируются остаточные напряжения сжатия или рас- [c.122]

Напряженное состояние блока определяется остаточными напряжениями, возникающими при сварке и не полностью снятыми при термообработке (отжиге при t = 600 -650° С) напряжениями, возникающими от затяжки силовых -болтов и шпилек при сборке или переборке дизеля (усилия затяжки нормируют). На статические напряжения накладываются динамические напряжения от действия сил инерции и давления газов на работающем дизеле, а также термические напряжения в результате неравномерного нагрева блока при работе дизеля. Суммарное действие отмеченных нагрузок вызывает появление неравномерных напряжений в элементах блока, определение которых обычно проводится тензометрированием на работающем дизеле. В сварных блок-картерах усилия динамические и затяжки в основном передаются через вертикальные листы — стойки, связанные несколькими поперечными несущими поясами (плитами) для втулок цилиндров и опорных лап. Результаты исследования напряженного состояния блока в опасных сечениях на работающем дизеле методом тензометрирования приведены на рис. 101 [9, 38]. Основные детали блока изготовлены из стали 20Г и 20 с селективным отбором плавок по углероду. [c.181]

Размеры коррозионньЕх повреждений определяются неразрушающими методами контроля (визуальный, ультразвуковой, вихретоковый, рентгеновский и др.). Остаточная прочность силовых элементов с коррозионными повреждениями должна быть определена, как правило, на основе экспериментальных исследований. Приближенная оценка может быть сделана по величине коэффшщента интенсивности напряжений К = К = ). При этом, зона коррозионного повреждения представляется в виде усталостной трещины соответствующего размера. [c.423]

Как известно, в результате нер 1в номерного нагрева и охлаждения металла при сварке в сварном шве и околошовной зоне возникают остаточные напряжения, которые в ряде случаев отрицательно сказываются на работоспособности сосудов и других металлических конструкций. Все методы снятия остаточных напряжений условно ргаделяются на две группы, основанные на термическом и силовом воздействии. [c.332]

В процессе эксплуатации причиной многих отказов оболочковых конструкций является разрушение от трещиноподобных дефектов, которые возникают как в процессе сварки, монтажа и сооружения, так и в результате эксплуатационных повреждений. Обеспечение Tf)e6y Moro уровня надежности и работоспособности констр кций в процессе эксплуатации предполагает наличие информации о нагру женности стенки оболочки, которая является интегральной величиной действу ющих силовых воздействий на конструкцию (механических, температурных, монтажных и др.). Традиционно используемый для получения данных метод тензометрии позволяет получить информацию о напряженном состоянии конструкции при эксплу атационных нафузках. Начальное напряженном состояние конструкции при этом не измеряется. Однако известно, что начальные напряжения (монтажные, остаточные сварочные и др.) могут оказать значительное влияние на работоспособность и на-дежность при эксплуатации,В связи с этим на передний план выходят методы оценки реальной нафуженности конструкций, позволяющие [c.63]

М. Л. Козловым [285] сделана интересная попытка построения механико-математической модели определения остаточных напряжений непосредственно в процессе нанесения покрытий. Преимуществом такого подхода по сравнению с механическими методами, основанными на послойном удалении, является возможность проведения неразрушающих испытаний. Остаточные напряжения в этом случае могут быть определены с привлечением математического аппарата механики деформируемого твердого тела. Разработан общий принцип неразрушающих методов исследования остаточного напряженного состояния покрытий, заключающийся в том, что вместо данных о деформации основного металла с покрытием предлагается использовать сведения о величине внешних силовых факторов, непрерывно удерживающих композицию основной металл — покрытие в исходном состоянии либо возращающих ее в это состояние. Применение общего принципа неразрушающих методов дает возможность вычислять остаточные напряжения без привлечения классической расчетной схемы, для которой необходимо построение различных моделей нанесения покрытия -в зависимости от вида стеснения и формы покрываемого образца [285]. [c.188]

Трахтенберг Б. Ф., Кенис М. С. Применение метода расчленения тела для определения остаточных напряжений в цилиндрических штампах при температурно-силовом воздействии. Сб. научных трудов Куйбышевского политехнического института. Механика , 1967. [c.164]

Предложенный Д. М. Шуром так называемый силовой метод определения остаточных напряжений не требует измерения деформаций детали и использования приближенных (основанных на законе Гука) зависимостей между напряжениями и деформациями. Нет также необходимости знать модуль упругости материала детали, в которой измеряются остаточные напряжения. Но этот метод применим только к деталям правильной геометрической формы. Сущность его состоит в следующем после удаления некоторой части детали и деформации ее вследствие нарушения равновесия остаточных напряжений к последней прикладывают внешнюю нагрузку, возвращающую детали ее прежние размеры и форму. По величине внешней нагрузки нетрудно определить и остаточные напряжения, существовавшие до нарушения целостности детали. [c.216]

Влияние остаточных напряжений и скорости нагружени на прочность твердых тел ). Как известно, остаточные напряжения )-существуют в телах независимо от внешних воздействий (силовых и температурных) и возникают вследствие неоднородности линейных или объемных деформаций в смежных объемах материала. В соответствии-с размерами последних различают макро-, микро- и ультрамикроскопиче-ские напряжения (напряжения первого, второго и третьего рода). Первые научные исследования по остаточным напряжениям принадлежат X. Родману (1857 г.), И. А. Умнову (1871 г.) и Н. В. Калакутскому (1887 г.), которые впервые предложили метод измерения внутренних напряжений. Однако эти работы долгое время оставались незамеченными, и только с двадцатых годов нашего века было обращено серьезное внимание на изучение вопросов, связанных с внутренними напряжениями. [c.460]

Рассмотрены конструктивно-темюлогические проблемы создания силовых конструкций летательных аппаратов (ЛА) из волокнистых композиционных материалов, влияние структурных остаточных напряжений на элемента конструкции, напряженно-деформированное состояние тонких слоистых элемапш, методы повышения несушей способности и прочность тшкостенных слоистых конструкций ЛА. [c.112]

Величина остаточных напряжений зависит от конфигурации отливки, технологии ее заливки, условий охлаждения в форме (наличия холодильников, принудительного охлаждения и т. п.). С увеличением прочности отливок увеличиваются не только возникающие в них Оост. но и их отношение к прочности чугуна. Поэтому при изготовлении отливок из чугуна более прочных марок увеличивается опасность их разрушения в частности, переход с СЧ 21-40 на СЧ 32-52 может увеличить эту опасность на 10—30%. Коробление отливок от пластической деформации под действием внешних сил уменьшается с увеличением прочности чугуна. Переход с СЧ 21-40 на СЧ 36-56 уменьшает коробление отливки от действия внешних сил на 30% на коробление же от релаксации Оост прочность чугуна влияет мало [17]. Значительно снизить коробление отливок по этой причине можно только при переходе на изготовление их из ВЧШГ. При использовании же СЧ устранить коробление отливок только за счет выбора материала, как правило, нельзя. Для стабилизации размеров отливок, а также для снижения имеющихся в них Оост отливки подвергают различным методам теплового или силового воздействия. Классификация методов снижения Оэст и стабилизации размеров отливок дана на схеме IX.1. [c.668]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...