Г симметричные двусторонние типа

Форма и соотношение плош,адей, занятых усталостной трещиной и окончательным изломом, зависят от формы сечения элемента, способа его циклического нагружения, наличия концентрации напряжений, а также от влияния среды. На рис. 6.4 представлены схемы типов усталостных изломов для элемента круглого сечения (вал, ось) при знакопеременном изгибе в одной плоскости (а — более высокие циклические напряжения, близкий к симметричному двусторонний рост трещины усталости б — более низкие напряжения, запаздывание возникновения встречной трещины от точки Лг, асимметричное расположение и форма заштрихованного окончательного излома). Типы изломов виг свойственны вращающемуся круглому элементу при изгибе в одной плоскости (в — более высокие напряжения, большая доля сечения занята окончательным изломом, г — более низкие напряжения, большая часть излома занята усталостной трещиной, начавшейся в точке А). Типы изломов дне соответствуют предыдущему случаю нагружения, но при наличии концентрации напряжений в круглом эл-ементе, например, от галтели или выточки (д — более высокие напряжения, трещина развивается от точки А с повышенной скоростью на флангах, у зоны концентрации напряжений ее фронт изгибается, появляются встречные трещины, образуя эллиптическое очертание окончательного излома, е— более низкие напряжения, та же тенденция искривления [c.113]

Для направляющих скольжения следует выбрать тип и профиль сечений (треугольные симметричные или несимметричные, прямоугольные, остроугольные двусторонние типа ласточкин хвост , цилиндрические и др.) число и длину направляющих и расстояние между ними основные размеры профиле/ охватываемых и охватывающих деталей и размеры конструктивных элементов. [c.112]

В работе [86] была исследована циклическая прочность двух типов сварных листовых соединений аргонодуговая сварка встык с присадкой и контактная шовная сварка встык с двусторонними накладками. Испытание образцов велось плоским симметричным изгибом. Разрушение образцов происходило по месту сплавления металла шва с основным металлом, т. е. по месту конструктивного концентратора напряжений. Для того чтобы оценить раздельно роль внешних концентраторов и роль самой сварки ( внутренний концентратор) на усталостную прочность сварных соединений титана, были определены пределы выносливости образцов без усиления и накладок, которые перед циклическим нагружением срезались. В этих испытаниях определено снижение циклической прочности только в результате действия структурных или внутренних концентраторов. Как видно из рис. 69, на котором представлены основные результаты работы, предел выносливости таких образцов оказался еш,е более низким, чем у образцов с усилением эффективный коэффициент внутренней концентрации для аргонодуговой и контактной сварки оказался соответственно 1,74 и 3,25. Все образцы этих серий разрушались по шву. Сопоставление усталостной прочности сварных соединений титана с подобными соединениями других металлов (стали, алюминиевые сплавы) показало, что они имеют близкие значения отношений предела усталости сварного соединения и основного металла. Эксперименты показали, что пределы усталости стыковых соединений титановых листов при изгибе, выполненных ручной аргонодуговой сваркой и контактной сваркой, составляют соответственно 77 и 65% от усталостной прочности основного металла причем снижение предела выносливости идет в основном за счет внутренних структурных дефектов сварного шва. [c.150]

Обозначение стандартного сварного шва при соединении двух деталей (пластин) из винипласта ГОСТ 16310—70-С10-НГП состоит из номера стандарта на типы и конструктивные элементы швов деталей из винипласта и полиэтилена, обозначения стыкового, двустороннего шва с двумя симметричными скосами кромок (СЮ) и обозначения способа сварки нагревом газом с присадкой (допускается не указывать). [c.162]

Для I, II, Ш и IV передач применены симметричные синхронизаторы двустороннего действия пальчикового типа. В V передаче [c.128]

Коэффициентом Кр( учитывается влияние двустороннего приложения нагрузки. При нереверсивной нагрузке имеет место одностороннее приложение усилия к зубьям (за исключением промежуточных зубчатых колес типа сателлита g в передаче Ау, в этом случае Кр = 1. При двустороннем симметричном приложении нагрузки, т. е. при одинаковых циклограммах и Р (см. рис. 6.5, г), а также для сателлита g передачи А при реверсивной и нереверсивной нагрузке [c.105]

Унивгрсальная гидравлическая машина типа МУГП-2,5 ЗИМ [148]. Предназначена для испытания образцов на растяжение-сжатие и изгиб в режимах статического, длительного статического и повторно-переменного нагружения при пульсирующем, симметричном н асимметричном характерах цикла. При работе по двузначному циклу в качестве аккумулятора используют пружину. Наибольшая статическая нагрузка 50 Н (500 кгс). Это относится к двустороннему циклу [нагрузка 12500 Н (1250 кгс)] и к одностороннему [нагрузка 25000 Н (2500 кгс)]. [c.192]

По конструктивному исполнению различают дисково-колодочные тормоза с несущей конструкцией в виде силовой скобы (рис. 4.19, а, б, в) и с передаточной рычажной системой (рис. 4.19, г, д). Первые разделяют на тормоза с односторонним приложением замыкающего усилия N относительно поверхности трення тормозного диска (рис. 4.19, а, б) и с двусторонним симметричным приложением замыкающего усилия (рис. 4.19, а), а вторые на тормоза с зажимом клещевого типа (рис. 4.19, г) и с верхним креплением штока привода (рис. 4.19, д). Дисковоколодочные тормоза выполняют стопорными, управляемыми и комбинированными. Тормоза с силовой скобой преимущественно нормально открытые, управляемые, а с передаточной рычажной системой — стопорные. В большинстве их конструкций используют устройства для автоматической компенсации износа фрикционных накладок. Крепление тормозных колодок шарнирное илн с применением жестких направляющих. [c.156]

Краны-лесопогрузчики типа БКСМ-14ПМ2 могут устанавливаться на двусторонних прирельсовых складах с симметрично расположенными на противоположных сторонах склада сортировочными транспортерами, а также на складах с одним сортировочным транспортером. При таком расположении краны могут грузить несколько вагонов без передвижения крана, тогда как консольно-козловые краны должны перемещаться вдоль склада при погрузке каждого штабеля в вйгоне. [c.239]

К семейству тиристоров наряду с рассмотренными выше несимметричными тиристорами, имеющими одностороннюю регулируемую проводимость, относятся также симметричные тиристоры, или симисторы, обладающие двусторонней регулируемой проводимостью. Симистор, выполненный на основе иятислойной структуры л—р—п—р-типа, симметричной относительно оси О—О (рис. 6,в), можно рассматривать как встречно-параллельное совмещение двух структур р—п—р—п-типа в одном монокристалле. [c.17]

Три промежуточных поло-зкения (пп. б, в, г) называются двусторонними переводами при нек-рых условиях они легко получаются из простого перевода без изменения формы стрелки и крестовины путем лишь изменения радиуса кривой переходного пути и угла, под к-рым рабочие грани рельсов разветвления наклонны к рабочим граням рельсов основного пути в стрелке. При этом угол этот в симметричном переводе вдвое меньше, а радиус переходного пути вдвое больше, чем в одностороннем переводе, при той же крестовине и той же длине перевода. Вследствие этого свойства симметричных переводов проф. В. Образцов рекомендует применение их при крестовинах марки 1/11 и при радиусе переходного пути ок. 600 м для путей, по к-рым поезда должны проходить с большими скоростями. 3) Двойной стрелочный перевод — разветвление одного пути на три направления а) В с и м-метричном двойном переводе (фиг. 2) стрелки обоих путей, ответвляющихся от основного прямого пути в разные стороны, начинаются в одной точке, имеют одинаковые радиусы кривой переходного пути, а следовательно и одинаковые обычного типа крестовины при пересечении с основным пу- [c.282]

Для симметричных колебаний р—, 3, 5,. ..) также можно ограничиться рассмотрением половины объема, однакд в плоскости 2 = //2 должно быть поставлено условие типа магнитной стенки. При этом доказать двусторонние оценки типа (2.4.5) не удается. Можно, однако, действовать несколько иначе а именно условие типа магнитной стенки поставить не в плоскости г ==//2, а на торцевой поверхности сферического конуса с г = //2. Такой подход, разумеется, не является строгим, однако при 0о /2-с1 погрешность его невелика. Тогда, представляя поле в резонаторе в виде (2.2.9), приходим к следующему характеристическому уравнению, определяющему резонансные частоты [c.113]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...