Легирование жаропрочных сталей и сплавов

Графит оказывает сильное влияние на основные свойства чугуна, в первую очередь на прочность и пластичность, характеризующие чугун как конструкционный материал. Он обладает такими преимуществами, которыми не обладают легированные и жаропрочные стали и сплавы. Графит имеет способность хорошо смазывать работающие при трении в паре чугунные и стальные детали при высоких температурах (800 - ЮОО°С). [c.61]

СВОЙСТВА ЛЕГИРОВАННЫХ, НЕРЖАВЕЮЩИХ И ЖАРОПРОЧНЫХ СТАЛЕЙ И СПЛАВОВ ПРИ НИЗКИХ И СВЕРХНИЗКИХ ТЕМПЕРАТУРАХ [c.230]

Свойства легированных нержавеющих, окалиностойких И жаропрочных сталей и сплавов при низких и сверхнизких температурах [c.234]

Сварка без присадки—для стыковых швов при изготовлении элементов изделий и заготовок толщиной 0,8—2.0 мм с прямолинейными и кольцевыми швами из легированных. нержавеющих и жаропрочных сталей и сплавов, а также из титана и его сплавов при этом требуется весьма тщательная подгонка свариваемых кромок [c.272]

BK6-0M Чистовая и получистовая обработка твердых, легированных и отбеленных чугунов, закаленных сталей и некоторых марок коррозионно-стойких высокопрочных и жаропрочных сталей и сплавов, особенно сплавов на основе титаиа, вольфрама и молибдена (точение, растачивание, развертывание, нарезание резьбы, шабрение) [c.619]

По достижении необходимой прокаливаемости и устойчивости аустенита и мартенсита излишнее легирование бесполезно и даже вредно, так как повышает температуру перехода стали в хрупкое состояние. Легирование никелем является исключением, этот элемент полезен в любых количествах, о он дорог и его гораздо целесообразнее применять в производстве нержавеющих и жаропрочных сталей и сплавов и т. д. [c.326]

ВК6-М Получистовая обработка жаропрочных сталей и сплавов, сталей аустенитного класса, специальных твердых чугунов, закаленного чугуна, твердой бронзы, стекла.Обработка закаленных сталей, а также сырых углеродистых и легированных сталей при тонких сечениях среза на весьма малых скоростях резания [c.108]

НЫЙ раствор Аквол-ЮМ, 3.. . 5 %-ный раствор Аквол-1 1... 3 %-ный раствор Аквол-2, 1... 3 %-ный раствор Аквол-14 Обработка лезвийными инструментами всех видов легированных, коррозионно-стойких, жаростойких, жаропрочных сталей и сплавов [c.376]

А 45А Круги, бруски, шлифовальная шкурка Шлифование труднообрабатываемых коррозионно-стойких и жаропрочных сталей и сплавов, легированных цементированных, азотированных сталей сухое шлифование, заточка и доводка режущего инструмента [c.594]

Одним нз основных дефектов, с которым встретились при внедрении в энергетику легированных аустенитных сталей и сплавов повышенной жаропрочности, явились хрупкие разрушения сварных соединений в околошовной зоне, получившие условное наименование локальных f33, 53, 69, 90]. Вначале указанные трещины были вскрыты в массовом количестве на тепловых станциях, в сварных стыках паропроводов из аустенитных сталей, упроч- [c.74]

Можно еще долгие годы дискутировать по вопросам, касающимся природы, физической сущности появления у аустенитных сталей и сплавов склонности к локальным разрушениям. Но уже сегодня можно не сомневаться в том, что обусловлена эта склонность действием двух главных факторов термическим и силовым влиянием сварки плавлением. Локальные разрушения поражают основной металл там, где он был перегрет до температур, превышающих 1200—1300 С. Следовательно, чтобы не было локальных разрушений, нужно либо не допускать перегрева, либо иметь основной металл, не реагирующий на воздействие сварки плавлением. В будущем, возможно, удастся решить эту задачу. Мы видели, например, что легирование аустенитных жаропрочных сталей и сплавов бором делает их несклонными к локальным разрушениям. Но ведь далеко не всегда можно пойти на легирование бором. А как же быть с высокожаропрочными дисперсионно-твердеющими сплавами, со многими сталями и сплавами, система легирования которых не терпит бора Более надежным следует признать другой путь недопущение перегрева свариваемого металла в процессе сварки. [c.363]

Свойства, структура и легирование хромомарганцевых и хромомарганцевоникелевых сталей с высоким содержанием углерода и добавками ванадия, молибдена, вольфрама, ниобия, титана и азота подробно описаны в трудах автора по жаропрочным сталям и сплавам [15, 13, 12]. [c.414]

Фасонные резцы, сверла, развертки, зенкеры, фрезы долбяки, шеверы для обработки среднелегированных, легированных, коррозионностойких ста-лей, жаропрочных сталей и сплавов [c.392]

Применение. Ниобий — один из основных компонентов при легировании жаропрочных сталей и сплавов. Сплавы ниобия применяют в химическом машиностроении, в радиоэлектронике вместо дорогого тантала (экраны, катоды мощных генераторных ламп, аноды некоторых типов ламп, трубки, сетки с максимальной рабочей температурой 2100° Сит. д.), в ядерных реакторах, в качестве материала оболочек тепловыделяющих элементов и емкостей для расплавленных металлов, в авиации (лопатки газовых турбин авиадвигателей). Относительно новая область применения ниобия — в качестве основы сверхпроводящих материалов, так как у ниобия максимальная среди металлов температура перехода в сверхпроводящее состояние (8,9 К). Так, у сплавов системы Nb—Zr критическое магнитное поле достигает 80 кГс, плотность критического тока (4—6)-10 А/см и температура перехода-в сверхпроводящее состояние 11 К. Высокими сверхпроводящими свойствами (18,1 К) отличается соединение NbsSn, на базе которого уже созданы сверхпроводящие магниты на 100, 1ЭД кгс и выше. [c.551]

Сплав ВК6М предназначается для чистовой получистовой обработки жаропрочных сталей и сплавов, нержавеющих сталей аустенитного класса, специальных твердых чугунов и бронзы, сплавов легких металлов, твердых и абразивных материалов, пластмасс, стекла, термически необработанных углеродистых и легированных сталей. [c.259]

Аустенитные жаропрочные стали и сплавы иногда делят на упрочняемые при помощи холодного или полугорячего наклепа и на дисперсионно-твердеющие. Последние, в свою очередь, подразделяются на сплавы с карбидным и интерметаллидным упрочнением. Строго разграничить эти две группы нельзя, так как при сложном легировании, когда в состав сплава вводится 3—8 и более легирующих элементов, упрочнение может осуществляться путем образования как карбидов, так и интер-металлидов. Кроме того, необходимо учитывать, что введение тугоплавких элементов (W, Мо, Nb) в твердый раствор само по себе, независимо от образования карбидов или интерметаллидов, повышает жаропрочность сплавов. [c.115]

BK6IVI. За счет более мелкозернистой структуры износостойкость выше, чем у сплава ВК6, при несколько меньших прочности и сопротивляемости ударам, вибрациям и выкрашиванию. Чистовая и полу-чистовая обработка жаропрочных сталей и сплавов нержавеющих сталей аустенитного класса, специальных твердых чугунов, твердых и абразивных изоляционных материалов, пластмасс, твердой бумаги, стекла, фарфора. Обработка сырых углеродистых и легированных сталей при тонких сечениях среза на малых скоростях резания. [c.113]

ВКЮ-ОМ —для черновой и получерновой обработки твердых, легированных п отбеленных чугунов, некоторых марок коррозионно-стойких, высокопрочных II жаропрочных сталей и сплавов, особенно сплавов на основе титана, вольфрама и молибдена, изготовления некоторых видов монолитного инструмента [c.206]

Алитирование повышает жаростойкость не только деталей из углеродистых сталей, но и деталей, изготовленных из легированных окалиностойких и жаропрочных сталей и сплавов (Х18И9Т, 4Х14Н14В2М и др.). При этом алитпрова-ние происходит на небольшую глубину, по стойкость повышается, особенно прп эксплуатации в атмосфере сероводорода. [c.238]

КОБ Легированные и отбеленные чугуны, закаленные стали, коррозноино-стой-кие высокопрочные и жаропрочные стали и сплавы, дающие стружку надлома Чистовое и получистовое точение, растачивание, развертывание, нарезание резьбы вкб-м, вке-01л [c.625]

Стали второй труппы Р6М5К5, Р18М5Ф2, легированные вольфрамом, молибденом, кобальтом и ванадием, применяют для обработки жаропрочных сталей и сплавов/выполнения черновых операций, в том числе фрезерования. Теплостойкость этих сталей составляет 630—640 °С, а теплопроводность в 1,5 раза выше, чем у сталей первой группы. Они способны воспринимать высокий уровень термомеханических нагрузок, возникающих при обработке титановых и жаропрочных сплавов при точении, фрезеровании, строгании. [c.574]

Желтый М М05 Чистовая и получистовая обработка твердых легированных и отбеленных чугунов, закаленных, жаропрочных сталей и сплавов на основе титана и вольфрама ВК60М ВК60М кзтс 1274 (905) - [c.189]

Монокорунд с содержанием а-ЛЬОз, % 96,5...97,4 43А Свободное зерно, пасты, бруски, шлифовальная шкурка Окончательная обработка ответственных деталей из легированных, в том числе коррозионно-стойких, жаропрочных сталей и сплавов [c.594]

МХО-64а Латекс поливинилхлорид Масло И-12А Сульфат натрия Синтамид-5 50 38 10 2 3...5 %-ные эмульсии на операциях лезвийной обработки углеродистых, легированных, жаропрочных сталей и титановых сплавов [c.893]

МХО-65 Водосмешиваемая СОЖ с полимерной основой и антикоррозионными и активирующими присадками - 4 % эмульсии при обработке резанием и шлифованием углеродистых и легированных конструкционных и жаропрочных сталей и сплавов [c.893]

За последние 15—20 лет опубликованы десятки тысяч статей, посвященных проблеме жаропрочных сталей и сплавов, но в мировой литературе все еще нет фундаментальных обобщаюш,их работ, подобных широко известному труду В. Гудремова по легированным сталям [7]. В определенной мере этот пробел восполнила изданная [c.7]

При автоматической и полуавтоматической сварке закрытой дугой обычных сталей применяются в основном плавленые флюсы-силикаты. Современные плавленые флюсы не дают возможности осуществить легирование металла шва. При сварке углеродистых сталей, как известно, максимальный переход кремния или марганца из флюса в сварной шов, происходящий в результате взаимодействия жидких металла и шлака, не превышает нескольких десятых долей процента. На протяжении ряда лет неоднократно предпринимались попытки решить задачу легирования шва через флюс, т. е. создания легирующих флюсов. С этой целью предлагались механические смеси флюсов с соответствующими ферросплавами однако они не нашли применения вследствие неравномерного легирования швов, обусловленного сепарацией тяжелых крупинок ферросплавов от легких зерен флюса. Составные неплавленые флюсы, предложенные К. К. Хреновым и Д. М. Кушнеро-вым и получившие название керамических, не имеют их недостатков. В принципе можно создать керамический флюс такого состава, который обеспечил бы необходимый состав, структуру и легирование швов такими легкоокисляющимися элементами, как алюминий, титан, цирконий и др. Однако этот способ легирования шва при сварке жаропрочных сталей и сплавов нельзя признать достаточно надежным по следующим причинам. Степень легирования шва находится в прямой зависимости от соотношения количеств расплавляемых дугою металла и флюса (шлака). При автоматической сварке закрытой дугой это соотношение в несколько раз больше, чем при сварке открытой дугой, и целиком определяется режимом сварки — напряжением и током дуги. Чем больше напряжение дуги, чем ниже ток и скорость сварки, тем относительно больше плавится шлака, тем интенсивнее переход примесей из шлака в металл или из металла в шлак. При выполнении швов различного типа и калибра неизбежно приходится изменять режим сварки. Изменения величины тока или напряжения дуги, [c.61]

Бор довольно сильно окисляется в условиях дуговой сварки. Так, при сварке открытой дугой проволоками с малыми добавками бора он окисляется почти полностью. Обладая большим сродством к кислороду (см. рис. 15), бор может участвовать в развитии не только кремне- и марганцевовосстановительных процессов, но и восстанавливать титан из шлака, содержащего кислородные соединения титана. Разумеется, речь идет о довольно больших концентрациях бора в сварочной ванне, измеряемых десятыми долями процента. В иных условиях, при наличии в составе флюса довольно больших количеств окислов бора (например, 20%) возможно восстановление бора не только титаном и алюминием, но и хромом, углеродом, кремнием и марганцем. В табл. 19 приведены данные о переходе бора в металл шва из бористого фторидного флюса системы СаРа—В2О3 (АНФ-22). При отсутствии бора в сварочной проволоке и основном металле конечное содержание его в металле шва может достигнуть 0,2—0,3%, а при наличии в шве титана — даже 0,5—0,6%. Это обстоятельство несомненно расширяет возможности сварки под флюсом применительно к жаропрочным сталям и сплавам. Здесь имеется в виду не само по себе легирование металла шва бором через флюс, а возможность предотвращения угара бора при использовании проволоки или стали, легированной бором, в сочетании с бористым плавленым флюсом. 76 [c.76]

ВКб-М Получистовой обработки жаропрочных сталей и сплавов, нержавеющих сталей аустенитного класса, специальных твердых чугунов, закаленного чугуна, твердой бронзы, сплавов легких металлов, абразивных неметаллических материалов, пластмасс, бумаги, стекла. Обработки закаленных сталей, а также сырых углеродистых и легированных С1алей при тонких сечениях среза на весьма малых скоростях резания [c.395]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...