Перемещения и силовые факторы

Перемещения и силовые факторы для [c.325]

ПЕРЕМЕЩЕНИЯ И СИЛОВЫЕ ФАКТОРЫ [c.266]

Искомые значения углового перемещения и силовых факторов на краю днища [c.431]

По формулам (10.112), полагая в них х= О, вычислим угловое перемещение и силовые факторы на нижнем краю оболочки [c.441]

Экспериментальные данные по исследованию жесткости несущих систем дают кривые, близкие к линейной зависимости между упругими перемещениями и силовыми факторами (см. рис. 12). Таким образом, степенную зависимость (102) можно заменить приближенной 6 = ср, имея в виду, что коэ( ициент контактной податливости с = р). [c.121]

Пусть перемещения и силовые факторы, являются функциями координаты г, определяющей положение витка по оси поджатой пружины. Тогда [c.259]

Перемещения и силовые факторы затухают по мере удаления от зоны контакта. Будем считать, поскольку это имеет место в реальной шине, что все перемещения и усилия полностью затухают на длине свободной части кольца. [c.37]

Суть метода начальных параметров состоит в том, что произвольные постоянные общего решения выражаются через значения перемещений и силовых факторов в одной из краевых точек, например л =0. Эти значения называются начальными параметрами. Ясно, что, по крайней мере, половина начальных параметров известна заранее, поэтому объем вычислений при определении произвольных постоянных существенно сокращается. Но для [c.31]

Из условия равенства работы внешней силы Р и силовых факторов N, М, на своих перемещениях имеем [c.192]

Уравнение (3.42) должно быть проинтегрировано о учетом граничных условий (два условия на каждом торце оболочки). Эти условия могут быть наложены либо на радиальное перемещение 5 и угол поворота , либо на поперечную силу Q и момент Ml, либо, в случае упругой заделки торцов, они должны связывать перемещения с силовыми факторами. Изгибающий момент Ml, поперечная сила Q и нормальная сила Та выражаются через радиальное перемещение по формулам [c.143]

Здесь матрицы [Fj], [ г] и (LJ, [Lj] задаются исходными аппроксимациями перемещений и деформаций (3.43) и (3.44). Алгебраическое уравнение (3.56) позволяет выразить вектор (У через векторы обобщенных перемещений (X и силовых факторов X [c.88]

После выполнения процедур построения матриц фундаментальных решений для отдельных элементов и стыковки элементов по геометрическим и силовым факторам с учетом однородных граничных условий получим однородную систему алгебраических уравнений относительно дополнительных перемещений. Формально эту систему представим в виде [c.97]

При стыковке отдельных элементов между собой в случае излома меридиана в сопрягаемом сечении удобней записывать условия сопряжения геометрических и силовых факторов в общей или глобальной системе координат. Формулировка принципа возможных перемещений (4.91) позволяет достаточно просто осуществлять переход к другим обобщенным перемещениям и соответствующим сило- [c.143]

При периодических колебаниях изотропных роторов с распределенными параметрами все деформационные и силовые факторы (см. п. 2) будут изменяться по гармоническому закону. В частности, перемещения сечений ротора можно представить в виде [c.182]

Предположим, что для вариационной формулировки задачи (1.106) при t(i)=t(2) = 0 возможные обобщенные перемещения бХ и силовые факторы бХ удовлетворяют решению дифференциального уравнения [c.32]

С учетом того, что обобщенные перемещения Х и силовые факторы %п являются дополнительными, граничные условия на торцах рассматриваемой оболочки будут однородными. [c.232]

Для определения функции (х) получим разрешающее уравнение на основе формулировки принципа возможных перемещений. Для случая отсутствия внешних сосредоточенных сил и силовых факторов на контуре запишем [c.410]

Рассмотрим прямую осесимметричную задачу, когда любая радиальная плоскость совпадает с плоскостью прямой симметрии деформации детали (см. п. 2.11). Расчетными параметрами в этом случае служат величины Г,-, совокупность которых представляем вектором Т Ть 7з, Г4, Г5, Ту, Т . Эти параметры соответствуют перемещениям А , Аш, Р1 и силовым факторам Qu, Яш и уЙь причем согласно выражениям (2.40) имеем [c.190]

Для эквивалентной системы определяются перемещения в направлениях отброшенных связей, вызванные как действием заданной нагрузки, так и силовыми факторами, заменяющими действие отброшенных связей. [c.60]

Qq=Qo s), Mq = Mo s), 0() = eo(i), о = о( )- (4.3) Не только перемещения и повороты, но и силовые факторы не зависят от быстрой координаты — в трехмерной среде подобного не было. [c.323]

Записав уравнение совместности перемещения тел болта, гайки и витков резьбы и выразив входящие в это уравнение перемещения через силовые факторы, для стержневой модели соединения получим дифференциальное уравнение [c.59]

Чтобы вычислить перемещение точки С, нужно записать уравнение упругой линии для того участка, где находится эта точка. Так как она лежит на границе/и// участков, запишем уравнение упругой линии для первого участка. С этой целью в уравнении (10.100) нужно вычеркнуть слагаемые, соответствующие нагрузкам, появляющимся лишь на // и /// участках. Другими словами, в уравнение должен войти лишь один силовой фактор — [c.288]

Для определения перемещений в ступенчатом стержне можно или пользоваться общими методами, изложенными ниже (гл. 13), или применять видоизмененный метод начальных параметров. Суть последнего заключается в замене ступенчатого стержня эквивалентным ему по деформациям стержнем постоянной жесткости. Рассмотрим обоснование такой замены на примере произвольной многоступенчатой балки (рис. 289, а). Расчленим балку на части постоянного сечения (рис. 289, б), приложив в местах разрезов соответствующие внутренние силовые факторы — Q и М. [c.298]

После того как дополнительные связи отброшены и система превращена в статически определимую, необходимо, как уже говорилось, ввести вместо связей неизвестные силовые факторы. В тех сечениях, где запрещены линейные перемещения, вводятся силы. Там, [c.202]

Следовательно, коэффициент 8,7, это есть перемещение по направлению /-ГО силового фактора под действием единичного фактора, заменяющего /г-й фактор. Напри.мер, коэффициент 83, уравнения (6.2) представляет собой взаимное горизонтальное смещение точек В и С, которое возникло бы в раме, если бы к ней вместо всех сил была приложена только единичная сила в точке А (рис. 225). Если, например, вместо сил Х5 приложить единичные силы, а все прочие силы снять (рис. 226), то угол поворота в сечении О под действием этих сил будет 8,5, горизонтальное перемещение в точке А будет 8,.з и т. д. [c.204]

Основные перемещения в рассматриваемой раме определяются изгибом. Поэтому, пренебрегая сдвигом и сжатием стержней, строим эпюры изгибающих моментов от заданной силы Р и от трех единичных силовых факторов (рис. 228). [c.206]

Полученная единичная эпюра перемножается с суммарной эпюрой внешних заданных сил. Практически более удобно умножать единичную эпюру отдельно па эпюры от заданных сил и от силовых факторов Хъ Хз, Хз, а затем полученные результаты алгебраически сложить. Таким образом определяется искомое перемещение. Вторично раскрывать статическую неопределимость, как видим, не нужно. [c.229]

Для определения коэффициентов 8[2 и В 2 находим усилия, возникающие в рессорах под действием единичных силовых факторов (рис. 546). Далее, определяя перемещения и углы поворота кузова под действием этих силовых факторов, получаем [c.480]

В частности, для многих случаев такие решения имеют место, например, для круговой цилиндрической оболочки с шарнирноо-пертыми краями и свободной рической оболочкой. В качестве функции Z, в некоторых Ситучаях может быть выбрана фундаментальная система решений уравнения LZ = 0. Описанный выше модифицированный метод Бубнова-Галеркина позволяет получить не только перемещения, но и силовые факторы. [c.219]

В соответствии с отмеченной аналогией между характером перемещений, отвечающих силовым факторам и с одной стороны, и характером перемещений при различных формах нзгибно-крутиль-ных колебаний, с другой стороны, будем в дальнейшем характеризовать формы колебаний распределением по длине силовых факторов и Ьг- Указанные силовые факторы будут рассматриваться как эффективные изгибающий и крутящий моменты. Коэффициенты при эффективных моментах в формулах (11) в дальнейшем будем называть эффективными податливостями. [c.344]

При расчете же на кручение такую систему можно принять за основную лишь в том случае, если мы будем иметь готовые формулы бимоментсж Для различных случаев, загру-. жения подобных сложных Консолей, в противном случае необходимо освобождаться еще от некоторых связей путем включения шарниров для возможности депланации. Указанные шарниры проще всего поставить в местах примыкания выступающих элементов консолей к основному стержню, так как мы имеем готовые формулы изгибно-крутильных кинематических и силовых факторов в консоли, шарнирно опертой на одном конце. Они даны в приложениях 7 и 8. Кроме того, в табл. 47 даны формулы для интегралов, необходимые для определения перемещений в подобных консолях. Формулы для тех же факторов в стержне, защемленном против закручивания и депланаций на одном конце и свободном на другом и загруженном сосредоточенным бимоментом, приложенным в произвольном сечении по длине, также нетрудно получить, пользуясь формулами (9) из приложения 7. [c.341]

В отличие от метода начальных параметров, где знаки перемещений определяются выбранной системой координат, при нахождении перемещений энергетическим методом система координат отсутствует и правило знаков здесь следующее перемещение (линейное или угловое) получается положительным, если его действительное направление совпадает с направлением единичного силового фактора (единичной силы или единичного момента). В противном случае, т.е при обратном направлении единичной силы и прогиба или единичного. иомента и угла поворота сечения, искомое перемещение получается отрицательным [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...