Прочность при контактных напряжениях

Проверку прочности при контактных напряжениях следует производить по формулам третьей или четвертой теорий прочности. [c.222]

ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ ПРИ КОНТАКТНЫХ НАПРЯЖЕНИЯХ [c.655]

Учитывая мягкость напряженного состояния в опасных точках (все три главных напряжения сжимающие), проверку прочности при контактных напряжениях следует производить по третьей или четвертой теориям прочности [формулы (7.10), (7.19)] [c.655]

Проверка прочности при контактных напряжениях [c.722]

ПРОЧНОСТЬ ПРИ КОНТАКТНЫХ напряжениях [c.481]

ПРОЧНОСТЬ ПРИ КОНТАКТНЫХ НАПРЯЖЕНИЯХ [c.535]

Расчет на прочность при контактных напряжениях сводится к определению максимальных действующих в данных конкретных условиях контакта давлений по площадке соприкосновения (см. стр. 205) и сравнению их с допустимыми по условию [c.232]

При движении зуба в плоскости зацепления линия контакта перемещается в направлении от / к <3 (рис. 8.27, б). При этом опасным для прочности может оказаться положение I, в котором у зуба отламывается угол. Трещина усталости образуется у корня зуба в месте концентрации напряжений и затем распространяется под некоторым углом р,. Вероятность косого излома отражается на прочности зубьев по напряжениям изгиба, а концентрация нагрузки q — на прочности по контактным напряжениям. [c.126]

Червячные передачи рассчитывают на сопротивление усталости и статическую прочность по контактным напряжениям и напряжениям изгиба. В большинстве случаев напряжения изгиба не определяют размеры передачи и расчет по ним применяют в качестве проверочного. Он значим только при больших числах зубьев колес (более 90...100) и для ручных передач. Основное значение имеет расчет на сопротивление контактной усталости, который должен предотвращать в проектируемых передачах выкрашивание, и расчет на заедание. Расчет на износ совмещают с этим расчетом. [c.237]

Определение твердости. Твердость материала характеризует его способность оказывать сопротивление проникновению в материал постороннего тела, или, другими словами, способность сопротивляться значительной пластической деформации при контактном напряжении на поверхности изделия. Твердость связана определенным образом с прочностью и износостойкостью материалов. Для определения твердости проводятся испытания материалов методом вдавливания. [c.127]

Основной расчет червячного зацепления — это расчет на контактную прочность ограничение контактных напряжений необходимо для предотвращения не только усталостного выкрашивания рабочих поверхностей зубьев колеса, но и заедания. При заедании (оно возникает в основном при чугунных червячных колесах и при венцах из безоловянных бронз) частицы материала венца как бы привариваются к червяку и при дальнейшем относительном движении отрываются, в результате чего на зубьях образуются задиры. [c.368]

Смятие. Первым этапом расчета является определение напряжений контактного смятия при эксплуатационной нагрузке Рэ. сравнение их с пределом текучести материала. В общем машиностроении расчет запасов прочности по контактным напряжениям производят в упругой области по отношению к значениям [c.322]

При контактном напряжении сдвига для червячных колес средней прочности из оловянистой и фосфористой бронз при шлифованном червяке [c.359]

При проектировочном расчете зубьев червячных колес редукторов на контактную прочность по контактным напряжениям сжатия определяется межосевое расстояние передачи А по формуле [c.195]

Рассчитанные размеры цапф следует проверить на прочность по контактным напряжениям и напряжениям изгиба. При проверке на прочность по напряжениям изгиба следует учесть, что при -малом диаметре цапфы высота микронеровностей соизмерима с номинальными размерами цапфы. Эго вызывает уменьшение действительного поперечного сечения, поэтому фактический момент сопротивления на 15—20% меньше момента сопротивления рассчитанного по номинальным размерам. Учитывая это, уравнение прочности цапфы на изгиб можно записать в виде [c.196]

Расчет на прочность и контактные напряжение зубьев сателлитов производится по формулам, приведенным в гл. IX при расчете конических шестерен главной передачи. [c.267]

Зубья червячных колес так же, как и зубья зубчатых колес, рассчитываются на прочность по контактным напряжениям и по напряжениям изгиба, причем расчет этот совершенно аналогичен. При проектном расчете червячных передач редукторов зубья червячных колес в основном рассчитываются на контактную прочность и затем проверяются расчетом их на изгиб. [c.177]

Условия прочности по контактным напряжениям удовлетворяются. (В противном случае можно внести поправку к Ь, г, Р, твердости материала, смещению инструмента при нарезании зубьев.) Для проверки напряжений изгиба предварительно устанавливаем, какой зуб слабее, у шестерни или у колеса. [c.470]

Венец червячного колеса скреплен с колесным центром тремя чистыми болтами с резьбой М14, поставленными в отверстия из-под развертки (рис. 16.1). Центры болтов расположены на окружности диаметра = 430 мм, диаметр отверстия = 15 мм. Определить напряжения среза в болтах. Зубья червячного колеса рассчитаны на контактную прочность при допускаемом напряжении [а] = 220 УИн/ж число зубьев колеса = 52 модуль зацепления rtis = 10 мм червяк двухзаходный с отношением диаметра делительного цилиндра к модулю q = 8. Коэффициент нагрузки принят равным единице. [c.259]

При расчете на статическую прочность предельные контактные напряжения но условию полного отсутствия течения материала выбирают для вязких материалоп равными 20, (а, — предел текучести). Местные течения материала в одной точке внутри тела не опасны и не заметны. Если имеет место хотя бы небольшое перекатывание и, следовательно, нёт оснований опасаться влияния времени на образование остаточных деформаций, предельные контактные напряжения можно повысить до 3(1,, а для круговой площадки контакта даже несколько выше. [c.142]

Глубина закаленного слоя задается конструктором, исходя из условий работы детали, требований к ее прочности (общей и местной). Оптимальная изгибняя усталостная прочность и прочность на кручение для цилиндрических деталей достигаются при глубине закаленного слоя, составляющего -- 10% от диаметра. Для высокой контактной усталостной прочности максимум контактных напряжений не должен выходить из пределов термообработанного слоя, С возрастанием глубины закалки растут поводки, приходится вводить правку, увеличивать припуски на шлифование. Для деталей, работающих на истирание, пе подверженных деформации при закалке, целесообразно задать глубину закалки в пределах 1—2 мм. Глубина закаленного слоя не должна быть выше указанного в табл, 1, [c.5]

Известно, что торцовый износ зависит от качества термообработки и материала. Лабораторные исследования показали, что твердость нитроцементованного слоя и сердцевины зубьев шестерен варьирует в широких пределах. Твердость слоя менялась от 55 до 64 HR , а сердцевины — от 27 до 38 ИКС. Установлено, что подслой играет большое значение в повышении усталостной и контактной прочности зубьев. Контактные напряжения во время удара при переключении передачи достигают значительной величины. При этом под слоем в мягкой сердцевине происходит пластическая деформация, а так как, ннтроцементированный слой имеет более высокий предел текучести, но малый запас пластичности по сравнению с сердцевиной, то в нем может возникнуть начальная трещина, которая в конце концов приводит к выкрашиванию роя [2, 3]. [c.79]

По наблюдениям Виссмана [ ], при контактном напряжении сжатия [см. формулу (1), стр. 243], равном двойному пределу прочности материала зубьев, на рабочих поверхностлх последних появляются остаточные деформации смятия уже после нескольких оборотов зубчато1о колеса. [c.281]

По опытам Бакингема [321, рабочие поверхности зубьев зубчаток из мягкой машинной стали при контактном напряжении сжатия, мало отличающемся от предела прочности материала зубьев, начинают выкрашиваться после 3—5 мин. работы (при различных окружных скоростях). [c.281]

В связи с тем чго поверхностное разрушение зубьев зависит от контактных напряжений, а поломка — от напряжений изгиба, зубья червячных колес, так же как и зубья зубчатых колес, рассчитывают на прочность по контактным напряжениям и напряжениям изгиба. При проектировочном расчете червячных передач редукторов определяют требуемое по условию контактной прочности межосевое расстояние передачи затем проверяют зубья колеса на изгиб. В большинстве случаев оказывается, что расчетные напряжения изгиба значительно ниже допускаемых. Лишь в случае мелкомодульного зацепления при большом числе зубьев колеса 7.2 > 100) может оказаться, что прочность на изгиб недостаточна. При этом приходится изме1шть размеры зацепления и вновь производить проверку. [c.236]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...