Примеры расчета индукторов

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ИНДУКТОРОВ [c.94]

Порядок расчета, приведенный в 11-8, остается без изменения. Поэтому приведем лишь численный пример расчета индуктора для нагрева стальной пластины в горячем режиме с соответствующими пояснениями. [c.197]

Приведем два примера расчета индуктора первый при частоте 5 10 гц и второй при частоте 2500 гц. [c.34]

Удельная мощность и время нагрева определены из предварительного теплового расчета ( 2-5). В примере рассчитывается индуктор для нагревателя периодического действия. [c.183]

Порядок расчета индуктора будет приведен совместно с примером расчета для цилиндра. При расчете горячего режима используем пример расчета из 11-8. [c.206]

Ориентировочный расчет индуктора может быть выполнен подобно расчету индуктора для нагрева гладкого цилиндра той же массы и длины, если ввести соответствующие дополнения. Примерный ход расчета поясним на примере трехступенчатой заготовки, показанной на рис. 13-4. [c.211]

В приложении 2 приведены примеры расчетов электрических параметров кромок и индукторов, выполненных в соответствии с предлагаемыми методиками. [c.82]

ПРИМЕР РАСЧЕТА ИНДУКЦИОННОГО НАГРЕВАТЕЛЯ С МНОГОВИТКОВЫМ ЦИЛИНДРИЧЕСКИМ ИНДУКТОРОМ [c.395]

Уравнение (2.77) использовано в ряде программ расчета индукционных систем [2, 56, 62]. Специализированные программы предназначены для расчета потерь в многовитковых обмотках с учетом режима работы витков (последовательно соединенные, разомкнутые, короткозамкнутые) [63, 64]. При этом в (2.77) появляются дополнительные уравнения связи, учитывающие соединение витков. Имеются программы для расчета многоконтурных индукторов, у которых описание схем соединения обмоток не сводится к цепям с известным напряжением на них. Простейшим примером является индуктор, часть обмотки которого шунтирована емкостью. [c.86]

В качестве примера приводится расчет индуктора методического действия для нагрева заготовок, размеры которых заимствованы из предыдущего примера, при той же частоте 2500 гц. [c.83]

Функция ho зависит от конструктивных и обмоточных данных, тока возбуждения и для своего определения требует расчета магнитной цепи индуктора с учетом рассеивания. Поэтому ho нельзя выразить аналитически через геометрические размеры индуктора, как в предыдущем примере. Следовательно, частные производные Ла по геометрическим размерам неизвестны и аналитический подход к решению задачи невозможен. [c.105]

Остальной расчет проводится для условного одновиткового индуктора аналогично расчету, приведенному в примере 6-1. Однако теперь не учитывается сопротивление подводящих проводов, которое много меньше сопротивления индуктирующего провода. [c.196]

Тогда в примерах, приведенных в 11-8 и 12-6, необходимо при вычислении / вместо Га подставить Гаг = ,72 Га- В результате снизится напряжение на условном одновитковом индукторе и увеличится число витков го. Расчет охлаждения индуктора остается [c.202]

В качестве примера на рис. 5.10 приведено распределение мощности по длине ферромагнитного цилиндра диаметром 12 см, помещенного в трехфазный индуктор. Длина секций 50 см, зазор между ними 2 см, обмотка состоит из 60 витков, уложенных в два слоя со средними диаметрами 18 и 21 см. Напряжение питания 220 В, частота 50 Гц. Расчет выполнен методом интегральных уравнений с постановкой импедансных граничных условий при фазовых сдвигах напряжений секций а = 0 60 и 120°. [c.183]

Расчет охлаждения индуктора (п. 20—26) производится -так же, как в предыдущем примере. [c.84]

Числовой подход к решению задачи требует применения ЭВМ и поисковых методов оптимизации. При решении данного примера в качестве параметров оптимизации приняты высота полюсного наконечника hp, высота hm и ширина Ьт полюсного сердечника, высота ярма hj. Однако независимыми являются только параметры Лт и bm, так как hj жестко связан с Ьт, а Ар однозначно определяется одним из равенств а р = Одоп или,Вкр = Вдсл. Они обусловлены тем, что возникающее в процессе оптимизации стремление увеличить окно обмотки возбуждения приводит к превращению соответствующих неравенств в равенства. Все остальные исходные данные расчета индуктора с учетом предыдущих этапов расчета генератора предполагаются фиксированными. Для поиска оптимальных решений использованы градиентный метод и метод локального динамического программирования. Числовое решение рассматриваемой задачи не достигает конечной цели, т. е. не приводит к уравнениям расчета оптимальных значений параметров оптимизации. Конечную цель можно достичь только при сочетании числовых результатов с методами планирования эксперимента. При этом в качестве единичного эксперимента следует рассматривать отдельное оптимальное решение рассматриваемой задачи, полученное для конкретного набора исходных данных. В качестве факторов можно рассматривать любые независимые исходные данные. [c.105]

В книге излагаются физические основы индукцнонного нагрева н методы расчета индукторов для поверхностного и сквозного нагрева. Расчет индукторов иллюстрирован конкретными примерами. Приводятся также принципы конструирования индукторов и описание наиболее характерных конструкций. [c.2]

Методы Иоффе и Потье основаны на одном и том же приеме. Расчет сводит ся к определению размагничивающей силы реакции якоря при определенных значениях тока нагрузки его, следовательно, той дополнительной магнитодвижущей силы индуктора, при которой э, д. с. машины будет равна э. д. с. холостого хода. Примеры расчета нагрузочных характеристик машин постоянного тока и теоретические его обоснования приведены во всех учебниках и учебных пособиях по электрической передаче тепловоза [6,12], а также в книгах по расчету и проектированию электрических машин [1, 2, 4, 5]. [c.62]

Рассчитаем электрические параметры того же внутреннего индуктора, что и в предыдущем примере, но при сварке трубы с D = 0,53 м с компенсатором (наружный диаметр = 0.4Q6 м и og = 0,2 м). Для расчета используем данные /кр = 0,18 м, Он = 0,3 м, Dh. нар = 0,175 м Dm = 0,1 м Dbh = 0,516 м iu = 0,1 м /м1 = Р 2 м = 0,04 м — 0,02 м 2Amax= 0,0094 м. [c.194]

В качестве примера на рис. 6.15 представлены результаты расчета распределенных параметров кузнечного индукционного нагревателя мерных стальных заготовок длиной 12 см и диаметром 6 см. В индукторе длиной 118 см одновременно находятся 9 заготовок. Темп переталкивания обеспечивает производительность 1,2 т/ч. Внутренний диаметр индуктора по меди 12 см, футеровка выполнена из жаропрочного бетона толщиной 2 см, число витков 72, напряжение питания 800 В, частота 1000 Гц. Полная активная мощность непосредственно перед переталкиванием 362 кВт, электрический КПД 0,75, полный КПД 0,71, коэффициент мощности 0,2. [c.230]

Расчеты показали быструю сходимость указанного итерационного процесса. В большинстве случаев решение достигается максимум за три итерации. В качестве примера рассмотрим влияние заглубления заготовки в индукторе на параметры оптимальной двухинтервальной программы управления. Загрузкой является цилиндрическая заготовка из алюминиевого сплава Д1 диаметром 0,48 м и длиной /г = 1 м. Нагрев осуществляется до конечной температуры Гк= 460°Сна частоте 50 Гц в индукторе с диаметром [c.242]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...