Ребро постоянного поперечного сечения

ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ В РЕБРЕ ПОСТОЯННОГО ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ [c.58]

Рассмотрим теплопроводность в ребре постоянного поперечного сечения (рис. 4.10). Упростим реальный процесс и будем считать, что [c.58]

Рассмотрим теплопроводность в ребре постоянного поперечного сечения (рис. 21.11). [c.217]

Теплопроводность в ребрах постоянного поперечного сечения [c.308]

Если предположить, что площадь равна площади Fi ребра постоянного поперечного сечения, то, сравнивая (I.I26) и (I.I27), получим [c.51]

Во-первых, было рассмотрено ребро постоянного поперечного сечення, нагруженное только на левом конце (/ 2=0). [c.177]

Характер изменения относительной площади Fi/Fi° по длине ребра для трех параметров l/bi = l, 2, 4 показан на рис. 1.35. На рис. 1.36 сплощными линиями изображен характер изменения касательных усилий (1.126) в той же самой панели. Пунктиром для сравнения дано изменение параметра Spl/Pi касательных усилий (1.127) в той же панели для случая, когда ребра 1 я 2 (см. рис. 1.10) имеют постоянное поперечное сечение. Цифры над стрелками указывают значение ординат на торце х=0. Из рис. 1.36 следует, что касательные усилия в панели при наличии ребра переменного сечения выше, чем в случае обоих ребер постоянного поперечного сечения. [c.52]

Рассмотрим звездообразный излучатель — цилиндр с расположенными вокруг него ребрами трапецеидального поперечного сечения (рис. 26, а). Геометрические характеристики приведены на рисунке. Температура в основании ребра постоянна и меняется в направлении х я г (двухмерная задача). Задачу считаем симметричной относительно оси у. [c.170]

Вопрос о наивыгоднейшей форме ребра данной массы или данной высоты может быть разрешен расчетным путем. При постоянных массе и площади поперечного сечения ребра максимальный отвод тепла будет, если боковые поверхности ребра имеют вогнутую параболическую форму (рис. 2.19, а). В таком ребре температурный градиент будет постоянным по его высоте. Однако из-за трудностей технологического характера на практике применяются ребра с поперечным сечением, выполненным в виде трапеции (рис. 2.19, б) или прямоугольника (рис. 2.19, б). [c.45]

Распространение теплоты теплопроводностью вдоль стержня (ребра) с постоянной площадью поперечного сечения [c.299]

Рассмотрим стержень (ребро) с постоянной площадью поперечного сечения А. Периметр стержня обозначим и. Будем считать, что высота стержня сравнительно с размерами его поперечного сечения весьма велика (рис. 23.5). Ограничимся случаем стационарного режима теплопроводности. [c.299]

Ребра, имеющие переменное поперечное сечение по высоте, рассчитываются значительно сложнее, чем прямые ребра постоянного сечения. Рассмотрим расчет теплопроводности круглого ребра постоянной толщины (рис. 2-15). Круглые ребра применяются при оребрении цилиндрических поверхностей (труб). [c.55]

Ребро с минимальной массой [Л. 209]. Существо вопроса сводится к тому, чтобы каждая часть ребра использовалась с одинаковым эффектом, т. е. плотность теплового потока должна оставаться постоянной по всему поперечному сечению ребра. Это значит, что линии теплового потока должны быть параллельными оси ребра. При этих условиях температура вдоль линии теплового потока будет изменяться по линейному закону (рис. 2-17). [c.57]

Помимо изложенного существует также метод, позволяющий определять средний модуль упругости композитов, армированных дискретными волокнами и дисперсными частицами [2.11]. На рис. 2.11 показан элементарный куб, в котором заключена одна дисперсная частица. В некотором сечении, соответствующем координате х, площадь поперечного сечения дисперсной фазы равна Af, а площадь сечения матричной фазы равна Ат- Положим, что в рассматриваемом сечении деформация е является постоянной. Куб имеет ребра, длина которых равна единице, и находится под действием сил Р. Для такого единичного куба можно записать [c.34]

Тонкостенная цилиндрическая оболочка постоянной толщины является основой рассматриваемых элементов. Части оболочек соединены последовательно и могут иметь кольцевые ребра, расположенные в плоскости поперечного сечения оболочки. Ребро рассматривается как тонкостенная пластина или как узкое кольцо с недеформируемым поперечным сечением. [c.122]

Очевидно, что материал ребра использовался бы более эффективно, если бы теплонапряжение единицы его поперечного сечения оставалось постоянным, или почти постоянным. [c.76]

Пластина имеет п участков и п+ 1 ребро. Участок пластины с номером / расположен между j-м и (/-Ы)-м ребром. Обозначим через и hj соответственно ширину и толщину /-го участка пластины . через Ej, Fj — соответственно модуль упругости и площадь поперечного сечения. /-го ребра через Gj — модуль сдвига /-го участка пластины. Будем, если специально не оговорено, считать что Ej и переменные по длине ребра величины hj, Gj—постоянные. К левым концам ребер приложены произвольные про- [c.11]

Для более рационального использования материала ребер, подкрепляющих пластину, поперечное сечение последних целесообразно делать переменным по длине. Можно подобрать такой закон изменения площади поперечного сечения ребер по длине, чтобы напряжения в каждом поперечном сечении были постоянны. Рассмотрим наиболее простой случай, когда все без исключения ребра имеют постоянные по длине напряжения и, следовательно, переменную площадь поперечного сечения. [c.46]

Выше мы рассмотрели случай, когда все ребра, подкрепляющие пластину, имеют переменное поперечное сечение. Разберем вариант, когда площадь поперечного сечения несущих ребер переменна по длине, а остальные — постоянны. К несущим ребрам можно, например, отнести наиболее жесткие наружные ребра в пластине, воспринимающие внешние силы. Подбор закона изменения площади поперечного сечения несущих ребер из условия постоянства про--дольных нормальных напряжений в них в рассматриваемом случае сводится к решению системы линейных дифференциальных урав- [c.48]

Найдем касательные усилия в защемленной панели и сравним их с усилиями в такой же панели, но имеющей постоянную площадь сечения ребер. Пусть So — касательные усилия в пластине, подкрепленной ребром 1 переменного поперечного сечения (см. рис. 1.10) —усилия в пластине с ребрами постоянной площади поперечного сечения. Из первого уравнения (1.118) с учетом формул (1.120) и (1.124) имеем [c.50]

Площадь поперечного сечения р2 принята постоянной, площадь поперечного сечения Fi переменна и выбрана так, что продольные нормальные напряжения первого ребра не менялись по длине. Эта задача решена точно в разд. 1.7, где для продольных усилий получено выражение [c.56]

Напомним, что в этих уравнениях Gj, hj, 6,- — соответственно модуль сдвига, толщина и ширина /-го участка панели, расположен-го между /-М и (/-f 1)-м ребром. Эти величины считаются постоянными Ej, Fj — соответственно модуль упругости и площадь поперечного сечения /-го ребра, которые будем считать произвольными функциями координаты х. [c.57]

Будем предполагать, что модуль упругости и площадь поперечного сечения ребра постоянные, так что величины (3.20) являются также постоянными. . [c.133]

Решение обратной задачи необходимо для подбора оптимальной формы элемента жесткости. В частности, может быть найдена форма поперечного сечения ребра равного сопротивления, имеющего постоянное продольное нормальное напряжение в лю ом сечении. [c.170]

Уравнения типа (7.3) — (7.6) получаются, если решение для перемещений и деформаций оболочки от неизвестных реакций на линиях контакта оболочки записать с помощью функций Грина, выделив предварительно особые, обращающиеся в бесконечность при а=ао части функций Грина, как это сделано в разд. 7.4 предыдущей главы. К уравнению типа (7.3), например, приводится задача определения касательной реакции в цилиндрической оболочке, подкрепленной вдоль отрезка образующей абсолютно жестким на растяжение и абсолютно податливым на изгиб ребром или системой таких ребер, расположенных с постоянным шагом по окружности и одинаковых между собой. Уравнение типа (7.4) определяет окружные касательные реакции в описанных выше ребрах, но присоединенных по отрезкам окружности попер ч ого сечения оболочки (если не учитывать нормальные реакции). Уравнение типа (7.5) служит для определения нормальных реакций в цилиндрической оболочке, сдавливаемой вдоль отрезков образующих одинаковыми жесткими штампами,,, контактируемая кромка, которых -искривлена, не имеет острых углов, не приварена к оболочке и трение в зоне контакта отсутствует. Все штампы нагружены одинаковыми силами и расположены с постоянным шагом в окружном направлении. В этом случае искомой является не только реакция q штампа, но и величина зоны контакта р. Уравнение (7.6) будет Иметь место, если определяется нормальная реакция жестких штампов, таких же, как при рассмотрении уравнения (7.5), но присоединенных по отрезкам дуги окружности поперечного сечения с постоянным шагом. [c.289]

Очевидно, что материал ребра использовался бы более эффективно, если бы теплонапряжение единицы его поперечного сечения оставалось постоянным, или почти постоянным. Потребуем, чтобы плотность теплового потока [c.87]

С целью упрощения выписываемых ниже соотношений предполагаем, что температурные воздействия отсутствуют, ребра имеют постоянные жесткости и симметричную форму поперечного сечения относительно нормальной плоскости, проходящей через центр тяжести К п =0, Sv = 0). [c.510]

Пусть тонкая упругая плита ослаблена круговым отверстием ра диуса Я. Край отверстия подкреплен упругим кольцом малых попереч ных размеров. Одна из главных центральных осей инерции поперечного сечения ребра жесткости лежит в плоскости плиты. Подкрепляющее ребро обладает постоянной жесткостью на изгиб А и кручение С-Обозначим [c.362]

По мере удаления от основания ребра к его торцу уменьшается тепловой поток, что при постоянном поперечном сечении приводит к уменьшению температурного градиента вдоль ребра. Теоретически наиболее выгодным (при о = onst) является ребро, ограниченное двумя параболами. Практически такая фор1ма ребра трудно осуществима и ребра выполняют с трапециевидным сечением. Аналитическое решение для расчета охлаждения прямых ребер с трапециевидным или треугольным сечением получено в [Л. 3-4]. Однако это решение неудобно для практических расчетов. [c.51]

Тонкостенная цилиндрическая оболочка постоянной толщины является основой рассматриваемых элементов. Части оболочек соединены последовательно и могут иметь кольцевые ребра, расположенные в плоскости поперечного сечения оболочки. Ребро рассматривается как тонкостенная пластинка или как узкое кольцо с недеформируе-мым поперечным сечением. При расчете составной конструкции необходимо учитывать некоторые особенности поведения решений для цилиндрической оболочки, как будет показано далее. [c.18]

Для простой кубической решетки с постоянной решетки а моды характеризуются векторами q с компонентами дх, Яу, Яг вдоль главных осей, каждая из которых лежит в интервале от О до 2п1а. Тогда куб в -пространстве с ребрами длиной 2л/а содержит все возможные значения я и их компонент. Такой куб представляет собой первую зону Бриллюэна (для других типов решеток зона Бриллюэна не будет иметь кубическую форму). Поперечные сечения простейших зон показаны на фиг. 5.1, где иллюстрируются некоторые особенности взаимодействия между фононами. Три базисных вектора длиной 2п/а для простой ку- [c.35]

Имеетея еще третий тип энергии деформации, который связан с закручиванием ребер, хотя он и не является строго крутильным. Если ребро закручивалось с постоянной скоростью кручения, то выражение (4.75а), которое описывает энергию деформации, соответствующую касательным напряжениям и деформациям, возникающим при кручении, будет достаточно. На практике скорость кручения, как правило, не постоянна, и части ребра, расположенные вне пластины, будут при этом подвергаться также и изгибу в плоскости пластины из-за переменности скврости кручения. Так как такому изгибу подвергаются все части ребра, то обычно бывает достаточно рассмотреть полки ребер, поскольку они, как правило, наиболее удалены от пластины и дают наибольший вклад в жесткость в плоскости пластины. Момент инерции If каждой полки двутавровой балки, используемой в качестве подкрепляющего ребра, можно приближенно взять равным половине момента инерции всего поперечного сечения относительно стенки как оси, который приводится в справочниках по строительной механике. [c.264]

Интересно рассмотреть влияние поперечных сечений другой формы. Для этих случаев соотношения (9.10) и (9.11) преобразуются подстановкой 4т г вместо В и умножением правой части на 6 ,/6. Таким образом, для заданных услови1"1, т. е. фиксированных значений Ь, Т, Q и заданной жидкости, значения среднего гидравлического радил са становятся функцией 6 ,/6. Если применяются кр глые трубки, то только один диаметр удовлетворяет соотношению, но в случае каналов другой формы удовлетворять условиям будет целый ряд размеров. Рассмотрим, например, теплоноситель, текущий в круглой трубке с внутренними ребрами. Так как ребра увеличивают перх метр, то для сохранения того же значения пг площадь поперечного сечения должна соответственно возрасти. Применение ребристых поверхностей может быть очень полезным, так как оно приводит к меньшему числу трубок при той же тепловой нагрузке. Такие трубки имеют, однако, тот недостаток, что если толщина стенок пропорциональна диаметру, то требуется больше металла для стенок и ребер, чем для круглых трубок с тем же самым средним гидравлическим радиусом. Общее количество металла в стенках остается постоян-ныд , если толщина стенок трубки растет пропорционально диаметру. Эти рассуждения относятся также и к случаю [c.137]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...