Таблица значений os а (Приложение

Максимальное значение теплоемкости при данном давлении Срт и Pm достаточно точно определить с помощью таблиц (см. приложение) трудно. Поэтому, учитывая, что [c.110]

Для рассматриваемого примера х = 5,5 мкм, г = х оо — = 5,5/6 0,91. Пользуясь таблицей значений интегралов функций Ф (г) (см. приложение), находим Ф (г) == 0,3186. Вероятность получения натягов в соединении 0,5 + 0,3186 = 0,8186, или 81,86 %. Вероятность получения зазоров (незаштрихованная площадь под кривой распределения) 1 —0,8186 = 0,1814, или 18,14 %. Вероятные натяг —5,5 — За = —23,5 мкм и зазор —5,5 + Зст = +12,5 мкм практически являются предельными. Этот расчет приближенный, так как в нем не учтены возможности смещения центра группирования относительно середины поля допуска вследствие систематических погрешностей. При высоких требованиях к точности центрирования, а также при больших (особенно ударных) нагрузках и вибрациях назначают посадки с большим средним натягом, т. е. Н/п, Н/т. Чем чаще требуется разборка (сборка) узла и чем она сложнее и опаснее в смысле повреждения других деталей соединения (особенно подшипников качения), тем меньше должен быть натяг в соединении, т. е. следует назначать переходные посадки Н/к, H/j . [c.221]

Аналогичная закономерность такого возрастания, как это видно из данных таблицы 5, отмечалась и при всех прочих значениях приложенного градиента давления. [c.78]

Как видно из данных таблицы 5, в интервале изменения объемов созданной оторочки в 5—20% при любых исследованных значениях приложенного градиента давления средний процент времени, затрачиваемый на смесительный период, от общей продолжительности эксперимента оказывается ниже аналогичного процента времени, приходящегося па однофазный период. Например, при минимальном значении градиента давления 0,025 агм м продолжительность однофазного периода на 9,05% превышает продолжительность смесительного периода. Однако при достижении оптимальных значений объемов созданной оторочки (30—40%) картина резко меняется, и время, затрачиваемое на смесительный период, начинает превышать время, идущее на однофазный период, и при данном фиксированном градиенте давления это превышение составляет 6,16 fl. При максимальном же значении приложенного градиента давления 0.20 атм/м среднее время, затрачиваемое на смесительны i период (4,64%), [c.78]

Из таблицы. 3 и рис. 31 видно, что при 5 %-ном объеме смешивающейся оторочки отдача за безводный период при наименьшем значении приложенного градиента давления, равном 0,025 атм м, составляет [c.90]

Зависимость отдачи за рассматриваемый водный период от величины объема созданной оторочки = = /(Л/). как видно из таблицы 3 и рис. 33, для всех исследованных значений приложенных градиентов давления имеет следующую закономерность резкое уменьшение в диапазоне изменения объемов смешивающейся [c.99]

Как видно из таблицы 3 и рис. 40, с увеличением объема созданной оторочки в диапазоне изменения 5—30% полная отдача резко увеличивается, а при последующем увеличении объема оторочки более 30% — стабилизируется. Подобная закономерность наблюдается при всех значениях приложенного градиента давления, отмечаемых в экспериментах. [c.114]

Задаваясь различными значениями Тс можно но (25-3 ) составить таблицу значений Ф(хс). Такая таблица дана в приложениях к курсу (табл. ХУГ) [c.262]

Для упрощения вычислений по формулам (233 ) и (234) для стандартных диаметров труб составлены таблицы значений коэффициентов Х = f d) и а = f2(d) при различных коэффициентах шероховатости п с применением полной формулы Н. Н. Павловского (230). В качестве примера в приложении I приведены значения коэффициентов X и а при коэффициенте шероховатости п = = 0,012. [c.152]

Различные физические тела обладают разными значениями коэффициента теплопроводности. Кроме того, для данного вещества коэффициент теплопроводности зависит от температуры, объемного веса, влажности, структуры и в некоторой мере от давления. При технических расчетах изменением Я с температурой обычно пренебрегают и принимают в качестве расчетного значение, среднее для того интервала температур, для которого предназначен данный материал. В приложении дается таблица значений коэффициента теплопроводности X для наиболее употребительных материалов., [c.13]

Функция, обозначаемая буквой G, называется интегралом ошибок Гаусса . Значения ее берутся готовыми из таблиц (см. приложение 5). [c.119]

В приложении приведен конкретный вариант программы (программа 1) для реализации указанного метода поиска. Программа составлена для ЭВМ Мир-1 . При ее выполнении печатаются найденные значения параметров л и т, среднеквадратичное отклонение A = V / > где п — число точек эксперимента, а также таблицы значений Та,, уэу w, рассчитанные для принятых в эксперименте скоростей истечения эластомера через капилляр. Для сравнения печатаются также значения Ар и соответствующие выполненным измерениям. [c.87]

Здесь, как и ранее, fio=Po2/Poi — отношение давлений торможения на решетке Xjt — теоретическая скорость за решеткой. Газодинамические функции, входящие в уравнения (П.6), (11.11)—(11.13), определяются по таблицам (см. приложение 1). При испытаниях решеток определяются локальные значения КПД т) или коэффициенты потерь кинетической энергии С этой целью используется формула (5.30) [c.298]

Для определения значений Р (х , k) можно воспользоваться таблицей (см. приложение 1) или графиком, приведенным на рис, 2.16, при х= (0,7-0,3 — [c.69]

В приложении 2 приведена краткая таблица значений этой функции. Для больших значений времен величина vJV определяется, согласно выражению (5) приложения 2, по приближенной формуле [c.76]

Таблица значений функций приведена в приложении 2. Темпера- [c.80]

Многие авторы, а также зарубежные фирмы рекомендуют различные таблицы для выбора коэффициента режима работы муфты. В приложении I приведена таблица значений k, широко применяемых в отечественном машиностроении [1]. [c.11]

Приведенные в этой таблице значения Q, как видно, дают довольно хорошую сходимость опыта и теории. Значения Р, полученные при помощи графического расчета, несколько ниже (хотя и не на большую величину), чем теоретические величины. Это расхождение объясняется влиянием способа приложения нагрузки, [c.354]

По мере повышения температуры зависимость теплоемкости от давления уменьшается, и при температурах 500° С и выше зависимостью теплоемкости от давления практически можно пренебречь. Следовательно, с повышением температуры свойства перегретого пара приближаются к свойствам газа, для которого теплоемкость зависит только от температуры. Значения истинных и средних теплоемкостей Ср и Ср перегретого пара при различных давлениях и температурах приведены в таблицах (см. приложения). [c.85]

Значение энтальпий to, i i" и тепло парообразования г по заданным давлениям или соответствующим этим давлениям температурам кипения определяют по таблицам (см. приложение). [c.86]

Лля удобства практических расчетов значения коэфициентов а,- и K подсчитаны для наиболее часто встречающихся законов распределения производственных погрешностей и сведены в таблицу (см. приложение II). Определение координат середин полей допусков Д ,- относительно номинальных размеров звеньев и половин полей допусков 8. не составляет сложности. [c.499]

Ио таблице значений интеграла Ф (г) (см. приложение 1) находим, что значению z = - 545 соответств)бт Ф (г) = 0,499997, следовательно, 2Ф (2) = 0,999994. [c.502]

Значения главных моментов инерции берем из таблицы сортамента (приложение 2) [c.274]

Далее из таблицы 8 также видно, что скорость продвижения водного контакта при обычном несмеши-вающемся вытеснении (при отсутствии оторочки) во всех случаях меньше соответствующих скоростей исследованного процесса одностороннего смешивающегося вытеснения (см. в таблице 8 нижнюю крайнюю строку со звездочкой при соответствующих градиентах давления), причем с увеличением размера смешивающейся оторочки разница в скоростях увеличивается, особенно в интервале больших значений приложенных градиентов давления. [c.64]

Такая картина наблюдается, как это видно из таблицы 7, для всех исследованных значений приложенных градиентов давления (0,025—0,20 атм1м). [c.98]

Из таблицы 3 и рис. 33, кроме того, видно, что оптимальные значения объемов смешивающейся оторочки (30- 40%) сохраняются при любых значениях приложенных градиентов давления, однако абсолютное значение отдачи за рассматриваемый водный период при оптимальных значениях объемов созданной оторочки зависит от величины приложенного градиента давления. Например, при минимальном значении градиента давления 0,025 атм/м отдача за водный период составляла в среднем 22,6%, а при максимальном значении градиента давления 0,20 атм1м, указанная отдача увеличилась до 28,6%, т. е. на 6,0%. Подобная закономерность сохраняется при всех прочих значениях исследованных градиентов давления. [c.101]

Здесь р — угол между касательной к образующей сопла в выходном сечении и осью, а б — угол поворота потока от первоначального направления, который находится из таблицы (см. приложение I) по заданным значениям числа М на срезе сопла и отношения давлений р а/Рн или pjpn- Вместо таблиц для нахождения б при к = 1,40 может быть рекомендована приближенная формула (для к < 2,3) [c.424]

Численное значение гидравлического уклона находим по таблицам (см, приложение 1). Для расхода Q = 16 л1сек и диаметра О = = 150 мм 1000/ = 8,99, Следовательно, гидравлический уклон / = = 0,00899. Тогда [c.86]

Из данных табл. VII Приложения мы видим, что единственный терм с У= 3, которому соответствует =1,25== /4, есть терм По данным той же таблицы значениям У =2, g-=l,50 = /2 соответствуют четыре возможных терма Р2> р2 и G2. Поскольку в спектре Fel можно ожидать наличия и квинтетных и септетных термов, выбор неоднозначен. Рассматриваемая линия [c.373]

S j, S g, Sgg) для произвольных направлений. Таким образом, отпадает необходимость многочисленных измерений шести коэффициентов податливости с небольшим шагом изменения ориентации образца для установления закона преобразования этих коэффициентов. Отсюда следует также, что сравнение податливости различных композитов можно производить путем сравнения главных податливостей, не прибегая к сравнению графиков или таблиц значений отдельных компонент в зависимости от ориентации осей координат (так и практикуется в настоящее время). Кроме этого, метод математического моделирования дал возможность исследовать поведение слоистых пластин (Рейсснер и Ставски [41]), заняться вопросами оптимизации (Уэддупс [50], Брандмайер [6]), сформулировать принципы рационального статистического анализа, максимально сократить, число экспериментов, облегчить выпуск необходимой документации и технические приложения (By с соавторами [57]). Все эти преимущества метода математического моделирования должны быть использованы в проблеме исследования разрушения анизотропных композитов, но при этом нужно отчетливо понимать следующее [c.405]

V Р / —для распределения Вейбулла гпс х)—значение функции интенсивности ремонтов, которая находится для нормального распределения по таблице (см. приложение 2) при заданных аргументах х, с, а , где = jk, Uq TmIou, причем а и с параметры функции v t), [c.59]

Приложение к экстраполяции (продолжение таблицы для следующих значений аргумента). Так как для полинома /(а ) ге-й степени Д / = onst, то для вычисления Д / достаточно знать ге- -1 значение функции. Вычисляя последовательно Д" У, Д" У и т. д., можно экстраполировать таблицу значений полинома в случае равноотстоящих значений аргумента. [c.302]

По формуле (5.7) вычислены таблицы (см. Приложение). Поскольку рассматривается нзоэнтроиийный процесс, то таблицы устанавливают связь между изменениями всех параметров потока ири движении по характеристике. В таблицах также дано значение угла Маха, подсчитанное по формуле (5.1). [c.106]

Под параметрами, подлежащими надзору (см. графу 2 таблицы в приложении 4), понимаются конкретные характеристики технических и программных средств (включая носители информации), отююнение значений которых от нормируемых или рекомендуемых может привести к ошибкам и материальным потерям при осуществлении банковских операций. [c.191]

В приложении поиещены таблицы значений интегралов вероятности для /7=0-6 при -2< V4 2, составленные на основании работ /18 19J и формулы [c.343]

Большинство полимеров или полностью аморфны или содержат аморфную компоненту, даже если они кристаллизуются. Такие полимеры ниже определенной температуры, известной как температура стеклования Т , являются твердыми и жесткими стеклами. При температуре выше Т , по крайней мере при малых или средних скоростях деформирования, аморфные полимеры представляют собой эластомеры или очень вязкие жидкости. В области стеклования механические свойства полимеров претерпевают наиболее резкие изменения. Так, модуль упругости может измениться более чем в тысячу раз. Поэтому аморфных полимеров является их важнейшей характеристикой с точки зрения механических свойств. В области заметно изменяются и другие физические свойства полимеров — коэффициент термического расширения [20, 21], теплоемкость [20, 22], коэффициент преломления [23], магнитные [27] и электрические свойства [25—27]. Таблица значений Т . важнейших полимеров приведена в Приложении 3. Эластомеры или каучуки имеют ниже, а жесткие стеклообразные полимеры — выше комнатной температуры. Значение Тс может варьироваться от —123 °С для полидиметилсилок-сана до 100 °С для полистирола и до 300 °С или даже выше температуры деструкции для жесткоцепных плотно сшитых поли- [c.23]

Всякое повышение точки приложения силы, очевидно, сопровождается уменьшением устойчивости балки. Понижению точки приложения соответствует увеличение устойчивости. Мы даем в четвертой и пятой строчках приведенной выше таблицы значения иркр вычисленные для тех случаев, когда точка приложения силы совпадает с верхней или нижней гранью балки. При вычислениях, как и раньше, принято [c.302]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...