Стальные Формуле

Какой вид имеет формула Ясинского для определения критических напряжений от гибкости для стальных стержней [c.112]

Предварительные значения диаметров (мм) различных участков стальных валов редуктора определяют по формулам [c.42]

При обработке твердосплавными инструментами стальных деталей период стойкости принимается не более 200 мин, несмотря на результат расчета, полученного по вышеуказанной формуле. [c.142]

Пример 1.3. Рассчитать болты крепления кронштейна, нагруженного по схеме (см. рис. 1.30) R=20 ООО Я /=1050 мм а=130 мм Ь=500 мм S=20 мм кронштейн стальной (0 =240 МПа) болты из стали 20 затяжка болтов не контролируется. Расчет выполнить для двух вариантов установки болтов — без зазора и с зазором. Решение. 1. Болты без зазора. По формулам (1.38) и (1.39) [c.48]

В формулах (5.5) и (5.6) г — число болтов, расположенных с одной стороны вала, /< =(1,3... 1,8) — коэффициент запаса. Коэффициент трения для чугунных и стальных деталей, работающих без смазки, можно выбирать в пределах / 0,15...0,18. [c.75]

В приложении к ГОСТ 21354—75 для стальных зубчатых колес формулы (8.11) и (8.13) записаны в виде [c.116]

Для стального сателлита передачи А центробежная сила определяется по формуле [29](Рц, Н) [c.176]

Подставляя (19.32), (19.33) и (19.34) в <формулу Герца (19.14), для стальных колес ( р = Е, = , ( = 2,1 10 даН/см ) при а — = 20° после преобразований получим [c.301]

Для проектною расчета стальных конических колес формулу (20.25) преобразуем следующим образом [c.310]

В формуле (27.2) величина допускаемых напряжений на кручение [т ] принимается заниженной, так как изгиб вала вообще не учитывается. Так, для стальных валов принимают [т, ] = 200-ь 300 даН/см . [c.422]

Динамические напряжения в стальном стержне определятся по формуле [c.633]

На практике встречаются такие случаи, когда на основании полученных выше формул динамические напряжения найти нельзя. К числу таких задач может быть отнесена, например, задача об определении напряжений в стальном канате, поднимающем груз Q со скоростью о при внезапном торможении подъемника (рис. 586). [c.633]

Скорость соударения свариваемых элементов зависит от характеристик ВВ, конструкции и материала соединения. Эта скорость может быть рассчитана по формулам гидрогазодинамики и составляет для стальных пластин около 1500 м/с. Давление, возникающее при этом между элементами, достигает 10 ... 10= МПа. [c.138]

Эту формулу используют в тех случаях, когда разность й—и о= =2 (г—Го) ничтожно мала (цилиндр получен свертыванием, например, тонкого стального листа) и всю массу условно можно считать расположенной по поверхности цилиндра. [c.148]

Проверка на прочность ступиц стальных зубчатых колес не обязательна, поскольку во всех реальных случаях эквивалентные напряжения не превышают 0,8О[. Нельзя применять соединения для посадки на валы чугунных зубчатых колес или червячных колес с чугунными центрами, так как напряжения в те.те ступицы превышают предел прочности чугуна на разрыв. Поэтому формулы (3.12).. . (3.14) применяют для проверки прочности охватывающей детали из бронзы, например венца червячного колеса. [c.276]

На рис. 23.2 показаны некоторые способы крепления концов гибкой связи в передачах с непосредственным соединением. Для нормальной работы передачи необходимо постоянное натяжение гибкой связи, например с помощью пружин. Сила натяжения стальной ленты определяется по формуле [c.261]

Рабочие поверхности кулачков и роликов при обработке шлифуют. Кулачки обычно изготовляют из стали, чугуна или бронзы, а ролики и толкатели — из стали. Значения допускаемых напряжений для кулачка и ролика из углеродистой закаленной стали С//= 1200 Л Ша для кулачка из бронзы Бр ОФ6,5-0,15 и стального закаленного ролика [ая] = 570 МПа для кулачка и ролика из цементированной стали 20Х [а ] = 1600 МПа. По формуле Герца рассчитывают ширину ролика Ь, обеспечивающую необходимую прочность. [c.301]

Кольцевая выточка. Значения Ка при изгибе стальных брусьев с кольцевой канавкой полукруглого профиля вычисляют по формуле [c.262]

При растяжении—сжатии стальных брусьев с кольцевой канавкой значения Кс можно вычислять, как и при изгибе, также по формуле (136). [c.262]

Приближенные значения Кг при кручении стальных валов с кольцевой выточкой можно вычислять по формуле [c.262]

При этом неточность представления (рг) формулой (11.20) в интервале г 0,5—30 см не превышает 8%. Решая задачу по определению энерговыделения в защите ядерного реактора, следует иметь в виду, что в первых слоях защиты наибольший вклад в энерговыделение дают у-кванты, излучаемые из реактора. В последующих слоях возрастает роль вторичных у-квантов, возникающих непосредственно в самой защите в результате поглощения нейтронов. В работе [4] приведены результаты расчета плотности захвата нейтронов (сопровождающегося испусканием у-квантов) в стальных пластинах различной толщины, расположенных в воде на расстоянии 60 см от поверхности активной зоны реактора. Результаты этих расчетов представлены на рис. 11.6. Из рисунка видно, что величина плотности [c.119]

Определив требуемую величину момента сопротивления, по известным формулам находят размеры поперечного сечения балки или по таблицам ГОСТа устанавливают номер профиля стального проката. [c.290]

Приведем без выводов формулы для расчета на контактную прочность и дадим краткие пояснения по их применению. Ограничимся формулами для стальных колес со стандартным внешним зацеплением. [c.355]

Проверку на контактную прочность рабочих поверхностей зубьев стальных конических прямозубых колес выполняют по формуле [c.362]

В конструкциях нередко встречаются стержни, у которых X с < Я ред. Расчет таких стержней производится по эмпирическим формулам. Наиболее распространена формула, полученная проф. Ф. С. Ясинским в результате обработки экспериментальных данных ряда исследователей. Для стальных и деревянных стержней эта формула имеет вид [c.309]

Как и ранее, формулы служат для расчета стальных зубчатых колес стандартного зацепления. [c.385]

Для стальных зубчатых колес этот диаметр определяют по формуле [c.387]

Для стальных зубчатых колес расчетные контактные напряжения Opt, МПа, определяются по следующей формуле [c.451]

Формула для проверочного расчета на контактную прочность стальных конических зубчатых колес имеет вид [c.464]

Максимальные контактные напряжения при линейном контакте определяются по известной нам из гл. 5 формуле Герца, которая для стальных колес с коэффициентом Пуассона v = 0,3 будет иметь вид [c.133]

Введем обозначение Z = 0,418 os Р пр/(еа sin 2а) — коэффициент, учитывающий геометрию передачи, свойства материала и коэффициент торцового перекрытия. В результате по условию нагрузочной способности ад [ад] получаем формулу для проверочного расчета на контактную усталость активных поверхностей зубьев стальных цилиндрических колес [c.135]

Из условия прочности N < FR определяем площади поперечных сечений стержней по формуле F = NIR к затем размеры их поперечных сечений для стального стержня d = 5 см (f = 19,63 см ) и для деревянного стержня 20 X 20 см (Рд = 400 см ). [c.14]

Стальной ступенчатый стержень (см. рисунок) растянут силой Р. Определить наибольшую допускаемую величину этой силы при температуре 650°, исходя из того, чтобы наибольшая величина равномерной скорости перемещения нижнего конца стержня не превышала 10 см час. Для материала стержня скорость равномерной относительной деформации ползучести может быть вычислена по формуле [c.329]

Для твердых бронз, латуней и чугунов допускаемые контактные напряжения выбирают из условия сопротивления заеданию в зависимости от скорости скольжения, материала червяка и его термической и механической обработок. Из [15] их можно определять по формулам [0н] = ЗОО —25Уск, Н/мм —для бронзы Бр АЖ 9-4 при работе в паре со стальным закаленным и шлифованным червяком [стн]= 180 —40 Оск — Для колес из чугунов СЧ 15-32, СЧ 18-36 и стальных червяков [ан] = 210 —35u k — для чугунных колес и чугунных червяков, где V k — скорость скольжения. [c.233]

На рис. 235 Нриведены подсчитанные по формулам (94) И (95) напряжения сг, и а,2 в функции 3-1/9.2 для стальных шпилек и корпусов из различных материалов (принято е, = 1 1 = 1 величины 2 выражены в долях от 1). [c.362]

В формулах М р — наибольший передаваемый крутящий момент d — диаметр вала /р — расчетная длина шпонки (см. рис. 9) Лили h — высота шпонки t или t — глубина паза вала Ь — ширина клиновой шпонкн f — коэффициент трения, для стали и чугуна /= 0,15- 0,2 о1см—допускаемое напряжение смятия материала шпонки или детали в общем машиностроении [а]см = 800 -4- 1500 кгс/см (меньшеа значение для чугуна, большее — для стали). В редукторах [а]см принимают равным 500—1800 кгс/см , для текстолита — 200 кгс/см , для скользящих незакаленных стальных поверхностей — 100—200 кгс/см . [c.380]

Для определения плотности поверхностных источников у-квантов воспользуемся формулой (1.11). С ее помощью определяем плотность захватного у-излучения из стальной стенки корпуса реактора. В качестве потока пе1 троиов принимаем Фн = 6,5.10 < нейтронЦсм сек) и макроскопическое сечение поглощения нейтронов 2=0,18 см . С этими величинами мы имели. --дедощри корректировке защиты в направлении /. [c.329]

В конструкциях нередко встречаются стержни, у которых кс <Хпред. Расчет таких стержней ведется по эмпирическим формулам. В частности формула для критического напряжения стальных стержней [c.315]

Пример 83. Стальной шарик радиуса г = 10 м падает без начальной скорости в глицерине. Определить движение шарика при условии, что сила сопротивления задается формулой D = 6nixrv здесь х — динамический коэффициент вязкости глицерина, ири 18 °С равный 1,07 Па-с плотность стали р = 8 10 кг/м1 [c.45]

Формула Френкеля дает хорошее совпадение как с результатами его опытов, так и с опытами других исследователей со стальными трубами (отклонения в пределах 2—3%). Так, например, она полностью соответствует опытам Г. А. Мурина и И. А. Исаева, выполненных во ВТИ и МНИ, результаты которых показаны на рис. 9-5. Отметим, что в последние годы опубликованы и другие формулы. [c.89]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...