Сталь Испытание на обрабатываемость резание

Определение обрабатываемости металлов по скорости резания. Основным показателем обрабатываемости металлов служит величина скорости резания Уво при определенных условиях резания и при стойкости резца Т=60 мин. За критерий затупления резца в процессе испытаний на скорость резания принимают его режущие кромки. Внешним признаком затупления резца при обработке стали служит появление блестящей полоски на поверхности резания, а при обработке чугуна — желтоватая окраска поверхности резания, которая в некоторых случаях становится блестящей при этом мелкая стружка горит и рассыпается в виде искр. [c.215]

Зависимость обрабатываемости литой стали и сплавов от их свойств изучена мало. При испытании на растяжение образцы литой стали и сплавов обычно разрываются до образования шейки из-за низкой величины сил связи между зернами металла. Следовательно, действительный предел прочности литой стали и сплавов не может быть определен при растяжении, и получаемые при механических испытаниях характеристики и б не отражают действительных механических свойств, которые проявляются в процессе резания. [c.174]

Все испытания сталей (табл, 254) на обрабатываемость проводились с глубиной резания 0,5 мы и на подачах 0,1 и 0,3 мм/об. Обрабатываемость оценивалась по следующим критериям достигаемому уровню часовой скорости резания (о,о) при заданной стойкости инструмента, качеству обработанной поверхности и виду образующейся стружки. Критерием затупления твердосплавного инструмента служил износ задней грани на 0,5 мм, а быстрорежущего — тепловая посадка резца. [c.139]

Испытания расточного блока. Расточной блок, рассчитанный по описанной методике, был испытан на токарно-винторезном станке при обработке отверстий в заготовках типа "кольцо" из стали 20Х шириной 15 мм с соотношением диаметров 58/34,5 мм/мм. В качестве смазочноохлаждающей жидкости применялась СОЖ на масляной основе марки МР-7 (ОСТ 38 01445-88). Оси обрабатываемых отверстий с помощью упругой разрезной втулки смещались относительно оси державки инструмента на величину 0,10 0,01 мм. Растачивание отверстий осуществлялось на следующих режимах скорость резания К= 7,8. .. 123 м/мин, подача 5 = 0,15. .. 0,43 мм/об, глубина резания t = 0,25 мм. [c.128]

Экспериментальные работы подтвердили невозможность определения обрабатываемости жаропрочных сталей и сплавов по их твердости в исходном состоянии. Причина этого заключается, по-видимому, в том, что при обычных испьгганиях на твердость степень деформации металла невелика и не характеризует его деформации при резании. Действительно, испытания показывают, что при вдавливании конуса с углом при вершине 90° деформация металла соответствует удлинению 18%, а при вдавливании пирамиды с углом между гранями 136° — удлинению 5-ь7%. В то же время степень деформации при резании весьма велика она характеризуется коэффициентом усадки К = 1,5- -3,0. Степень деформации в слоях обрабатываемого металла, непосредственно контактирующего с режущим инструментом (текстурованный слой), достигает 15- 30 [17]. Это значительно выше, чем при других видах деформирования. [c.55]

ГОСТ 25054—81 (на поковки из коррозионно-стойких сталей и сплавов) на чертеже поковки должны быть изложены технические требования, регламентирующие отношения между потребителем и изготовителем поковок. В технических требованиях необходимо указать группу по видам испытаний, категорию прочности, вид термообработки, способ очистки поверхности, допускаемую величину остатков облоя после обрезки, а также глубину внешних дефектов и д екты формы (сдвиг, несоосность отверстий л сечений, кривизну, коробление н т. п.). По требованию потребителя в технические требования могут быть включены указания мест маркировки, отпечатка при испытании твердости, вырезки образца для механических испытаний и другие особые условия. При этом рекомендуется место маркировки назначать на поверхности, не контактирующей с обрезным луаисоном и не обрабатываемой резанием [c.46]

Обрабатываемость металла резанием определяется следующиш показателями а) качеством обработки — чистотой обработанной поверхности и точностью размеров б) стойкостью ппструмента в) сопротивлением резанию (скорость и сила при резании) г) видом стружкообразования. Практически обрабатываемость стали в процентах определяют сравнительными испытаниями, путем обточки образцов испытуемой стали ж автоматной стали марки А12, принимаемой за эталон. Испытание (обточка) производится при одинаковых режимах обработки, на одном станке и совершенно одинаковыми резцами с оптимальной геометрией заточки. О результатах испытания судят по соотношению времени до затупления резцов при обработке испытуемой и эталонной стали марки А12, обрабатываемость которой принимается за 100%, а обрабатываемость испытуемой соответственно обозначается 80, 50% и т. д. [c.13]

В настоящем издании представляют интерес вошедшие в справочник сведения о сталях и сплавах новых марок, например о кальцийсодержащих сталях высокой обрабатываемости резанием приведены свойства сталей, полученных различными способами выплавки ЭШП, ВДП, ВИП и плавками, обработанными синтетическими шлаками. На группу этих сталей имеются качественные характеристики свойств и технические условия на их поставку. В справочник также вошли сведения о новых высокоэкономичных сталях с карбонитридным упрочнением, прошедших всесторонние испытания и внедренных в промышленное производство сталях с пониженной и регламентированной прокаливаемостью двухслойных сталях и т. д. Все данные о свойствах сталей уточнены по ГОСТам приведены новые уточненные полосы прокаливаемости. [c.3]

Обрабатываемость металла резанием характеризуется качеством обработки (чистотой обработанной поверхности и точ-нистью размеров), сопротивлением резанию (скоростью н сило11 резания), стойкостью инструмента и видом стружкообразо-нания. Обрабатываемость стали в процентах практически определяют сравнительными испытаниями на продольное или торцовое точение образцов испытуемой стали н автоматно( стали марки А12, принимаемой за эталон. Обточка производится нри идентичных режимах обработки, на одном станке [c.15]

Объяснение этому следует искать в различном характере влияния твердости различных групп жаропрочных сталей и сплавов на их обрабатываемость. Обрабатываемость низко- и высокоуглеродистых жаропрочных сталей после закалки ухудшается (фиг. 12). Закалка этих сталей снижает их твердость вследствие перехода карбидов в твердый раствор, но одновременно переводит стали в пересыщенное, неравновесное состояние. В процессе резания пластическая деформация стали, находящейся в метастабильном состоянии, вызывает распад пересыщенного твердого раствора, с выделением субмикроскопических фаз, кбторые упрочняют сталь и снижают ее обрабатываемость. Таким образом, снижение твердости при закалке жаропрочных сталей приводит не к улучшению, а к ухудшению их обрабатываемости. Испытание на твердость не вызывает распада твердого раствора и поэтому твердость не отражает поведения стали в процессе резания. [c.53]

Методы и с п ы а н Г й Металлографическое определение неметаллических включений п стали Сталь тонколисто- ая качественная. Метод определения, микроструктура Методика определения обрабатываемости металлов резанием Методика определения режущих свойств быстрорежущей сталн Метод испытания на кручение Метод испытания на ползучесть [c.277]

Наиболее подробно изучена обрабатываемость деформированных, т. е. прошедших горячую обработку давлением, стали и сплавов на ферритной, аустенитной и хромоникелевой основах твердостью НВ= 100-Ь350 кГ мж , при испытании которых на растяжение перед разрывом образцов возникает шейка. Для этих металлов скорости резания в случае точения быстрорежущими резцами могут быть определены с погрешностью до 25% по действительному пределу прочности и коэффициенту теплопроводности Я. при помощи зависимости (рис. 2) [c.166]

Смазочное действие СОЖ на водной основе и масел без присадок возможно обусловлено созданием на трущихся поверхностях окисных пленок и комплексных соединений. При обработке углеродистых и легированных сталей, сравнительно легко окисляющихся, создаются благоприятные условия для образования окисных пленок, прежде всего на, поверхностях обрабатываемого материала (обрабатываемой поверхности и стружке), находящихся в контакте с поверхностями инструмента. Напротив, при резании трудноокисля-емых нержавеющих и жаропрочных сталей и сплавов высокая окислительная способность СОЖ может привести к более интенсивному окислению контактных поверхностей инструмента и повышенному их износу. К тому же окисные пленки и комплексные соединения, создаваемые испытанными водными СОЖ и чистыми минеральными маслами, обладают обычно более низкими антифрикционными свойствами, чем пленки, образованные химически активными присадками в СОЖ. При трении трудноокисляемых сталей и сплавов, когда необходимый смазочный эффект создается за счет химически активных присадок в СОЖ, возможно образование относительно более прочной связи между органическим соединением, содержащим кислород, азот, серу, фосфор, галогены и другие элементы с металлической поверхностью (ювенильной или окисленной). [c.127]

При испытании этой установки охлаждающая жидкость (5-процентный раствор эмульсола) подавалась к месту охлаждения через щель сопла шириной 0,5 мм и длиной 3 мм под давлением 20 25 ати. Расход жидкости при этом равнялся 1,7 л мин. Скорость струи охлаждающей жидкости была в 20 раз больше скорости струи обычного охлаждения. Было установлено, что стойкость резцов марки Т15К6 при точении высокопрочной стали марки ОХНЗМ с применением струйного охлаждения повышается в 1,5 4- 2 раза, а скорость резания на 30 -ь 40%. Струйное охлаждение также существенно влияет на чистоту обрабатываемой поверхности. [c.460]

Аналогичная закономерность наблюдалась при обработке отверстий четырехлезвийным расточным блоком диаметром 35 мм, оснащенным напайными пластинами из твердого сплава марки Т15К6 (рис. 2.8, б). Условия испытаний обрабатываемый материал - сталь 20Х, скорость резания V = 4,8 м/мин, подача 5 = 0,15 мм/об, глубина резания I = 0,25 мм, СОЖ - жидкость на масляной основе МР-3. [c.70]

Процессу резания свойственна очень высокая степень деформации и соответственно этому большая величина сдвигающих напряжений на условной плоскости сдвига. На рис. 63 показано сопоставление зависимостей между сдвигающими напряжениями и относительным сдвигом при резании и при механических испытаниях углеродистых и легированных сталей. Как видно, величина относительного сдвига при резании в 2,5 — 3 раза, а сдвигающих напряжений в 1,5 раза больше, чем при растяжении и сжатии. Характерным является то, что при такой высокой степени деформации срезаемого слоя напряжение сдвигу не зависит от условий резания, а определяется только свойствами материала обрабатываемой детали. Например, по данным Н. Н. Зорева [28], при резании детали из стали ЗОХ при изменении переднего угла резца в пределах 0—40° и скорости резания 45—145 м/мин значения сдвигающих напряжений на условной плоскости сдвига колеблются в пределах всего 7%. Такое же заключение можно сделать на основании рис. 63, где изменение подачи от 0,156 до 0,51 мм/об практически не вызывает изменения величины т. Незначительное влияние степени деформации на сопротивление деформации по условной плоскости сдвига объясняется тем, что при резании материал обрабатываемой детали претерпевает столь высокую дефор-мированность, что его запас пластичности исчерпывается, а упрочнение приближается к пре- [c.104]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...