Тепловой Расход пара в зависимости от параметров

Общие показатели экономичности. Помимо сравнения расхода топлива на моторный и остановочно-пусковой режимы необходимо учитывать такие важные преимущества моторного режима, как сокращение времени на подготовку агрегата после остановки, создание вакуума и набор нагрузки, готовность агрегата к подхвату нагрузки в аварийных ситуациях, повышение долговечности оборудования из-за снижения в нем напряжений, возникающих при остановке и пуске, а также улучшение работы электросети. Экономический эффект от всех этих факторов меняется в широких пределах в зависимости от параметров пара, конструктивных особенностей турбины, тепловой схемы ПТУ и особенностей энергосистемы. [c.93]

На рис. 6.6, а представлено семейство кривых 1-3 к -1) в зависимости от величины для различных значений параметра 7,. Расчет jV, N" произведен с использованием физических свойств воды и водяного пара в состоянии насыщения при р = 1 бар. Кроме того, принято X = 10 Вт/(м К) 5 = 10 мм i>o = 2 °С. Параметр Bi в этих условиях изменяется за счет изменения расхода охладителя G. Полному испарению этого расхода охладителя и перегреву его внутри пористой стенки до 350 °С соответствует значение внешнего теплового потока <7, указанное на дополнительной оси абсцисс. [c.138]

Объединенная тепловая схема статических стендов представлена на рис. 14-1. Перегретый водяной пар с параметрами р <6 бар и < 400° С из отборов турбин ТЭЦ МЭИ или непосредственно от парогенераторов ТЭЦ поступает в первую ступень увлажнения пара /. Первая ступень увлажнения представляет собой участок трубопровода с вмонтированными в нем центробежными форсунками. За первой ступенью увлажнения редуцированный и охлажденный паровой поток раздваивается. Меньшая часть его направляется на питание двухконтурных форсунок третьих ступеней увлажнения, большая же часть поступает во вторую ступень увлажнения 2, где с помощью центробежных форсунок производится тонкая и окончательная регулировка температуры пара, поступающего на стенды. Первые две ступени увлажнения являются общими для всех стендов. Интервал возможного регулирования температуры в них вне зависимости от расхода пара максимально велик от 400° С до температуры насыщения. Каждый из пяти статических стендов имеет индивидуальную третью (последнюю) ступень увлажнения пара, предназначенную для создания двухфазной жидкости [c.388]

При обработке заявок потребителей производится распределение их на группы в зависимости от вида теплоносителя и его параметров, суммирование тепловых нагрузок с определением максимальных часовых расходов пара по каждой группе потребителей, расчет годового расхода пара и возврата конденсата, расчет расхода теплоты на нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения предприятиями и ЖКС. [c.149]

Тепловые пункты сооружаются как центральные, так и местные (МТП). Последние обслуживают отдельные здания. На тепловых пунктах устанавливают паровые коллекторы, приборы для регулирования и контроля параметров теплоносителя (давления, температуры, расхода), теплообменников для использования пролетного пара и пара вторичного вскипания, редукционные и редукционно-охладительные установки, оборудование для сбора конденсата, насосные установки для откачки конденсата. Правда, вид оборудования и его количество могут изменяться в зависимости от мощности теплового пункта, параметров пара, наличия сбора конденсата и его объема. [c.61]

Расчет диаметров трубопроводов производится на основании данных пароводяного баланса энергоустановки, которым определяются количества н параметры транспортируемых пара и воды. Материал и толщины стенок трубопроводов выбираются в зависимости от давления и температуры среды, проходящей по трубопроводу, в соответствии с правилами Госгортехнадзора. Обычно, исходя из расходов пара, воды или конденсата, определенных в расчетах тепловой схемы, и допустимых скоростей их, предварительно определяют требуемые диаметры трубопроводов по формуле (8-1), а затем подбирают по нормалям трубопроводы, соответствующие параметрам среды, проходящей через них, и повторным расчетом по формуле (8-2) проверяют фактические скорости они не должны быть больше допустимых. [c.213]

В качестве задающего сигнала может быть выбран [4] также какой-либо косвенный параметр, характеризующий режим блока, например расход свежего пара или однозначно связанное с ним давление в промежуточной точке проточной части ЦВД (рис. IX. 11, г). Эти параметры привлекают простотой организации задающей связи, особенно для теплофикационных турбин, где необходимо выбрать в качестве задающего параметр, отражающий и электрическую, и тепловую нагрузки. Недостаток таких схем — зависимость расхода от давления, представляющая собой паразитную положительную обратную связь. Вследствие этого при случайном повышении давления, вызванном, например, изменением сорта топлива или другими приложенными к котлу возмущениями, возрастает расход пара, что вызовет появление задающего сигнала, направленного на дальнейшее повышение давления. [c.166]

Особенностью расчета оптимальных начальных параметров пара ПГУ с КУ является зависимость расхода генерируемого в КУ пара от его параметров (рис. 8.47, б), что видно из Q, Г-диаграммы теплообмена (рис. 8.47, а). С увеличением расчетного давления пара его расход уменьшается. Степень уменьшения расхода определяется как температурой газов , так и температурным напором на горячем конце пароперегревателя jjg, т.е. процессами, происходящими в испарительной и перегревательной поверхностях нагрева КУ, в ходе которых осуществляется перераспределение теплоты газов, подводимой к ним в соответствии с тепловыми и массовыми балансами теплового потока. [c.341]

Изменение экономичности турбо-установки при изменении начального давления подсчитать значительно труднее, чем изменение мощности. Здесь следует учитывать изменение температуры питательной воды, перераспределение величины отборов и параметров пара в тепловой схеме, изменение влажности в последних ступенях турбины. На рис. 3-2. представлена зависимость изменения расхода тепла от изменения начального давления пара для блока с турбиной К-300-240 [46]. [c.71]

Сравнение тепловой экономичности ТЭЦ с различными параметрами пара. Зависимость расхода теплоты и топлива на теплофикационную турбоустановку от начальных параметров пара можно установить, сравнивая в общем виде две такие турбоустановки [c.43]

Тепловые испытания как отечественного, так и зарубежного энергетического оборудования подтверждают линейный характер зависимости удельного расхода тепла от изменения начальных параметров пара. Это позволяет разработать усредненные поправки на изменение начальных параметров к нормативным характеристикам типовых турбоагрегатов. Такие поправки, полученные в результате обработки материалов испытаний, представлены в табл. 3-1. [c.74]

В зоне ухудшенного теплообмена термодинамическое межфазо-вое равновесие нарушается, так как теплота, подводимая к потоку, расходуется здесь не только на испарение капель жидкости, но и на перегрев части пара. В зависимости от значений режимных параметров (рш, р, q) соотношение между количествами теплоты, идущими на перегрев пара и на испарение жидкости, может меняться в широких пределах. Поэтому в этих условиях расчет па-росодержання х по уравнению теплового баланса без учета теплоты, затраченной на перегрев пара, не дает истинного значения х, а коэффициенты теплоотдачи, определенные по равновесной температуре насыщения, могз т оказаться много меньше их значений, вычисленных для эквивалентного массового расхода чистого пара. [c.332]

Анализ простых тепловых схем АЭС позволяет выявить основные закономерности оптимизации их параметров. Простые тепловые схемы АЭС с ограниченной (например, двухступенчатой) регенерацией отражают основные особенности паротурбинных установок на насыщенном паре внешняя сепарация влаги, паровой промежуточный перегрев свежим и отборным naipoM (рис. 5.19). Приняты подогреватели регенерации смешивающего типа. Сложность расчета такой схемы обусловлена вводом в систему регенерации влаги из сепаратора и конденсата греющего пара (дренажа) из паровых промежуточных перегревателей. Расчет такой схемы следует производить, используя в качестве определяющей долю расхода пара через промежуточные перегреватели Оп.п. Из уравнений теплового баланса подо-гревателей получают выражение для расходов пара на них в виде линейных функций ашм-Подставляя эти выражения в уравнение для Оп.п, определяют значение ап.п в зависимости от параметров схемы, после чего находят доли отборов пара, отводимой из сепаратора влаги, пропуска пара в конденсатор ак. [c.68]

Стационарные турбины, работающие с противодавлением, обычно предназначаются для привода электрических генераторов и для использования тепла всего пара, прошедшего через турбину, для технологических потребителей или целей теплофикации. Количество пропускаемого через турбину пара и его давление после турбины устанавливают в зависимости от требований тепловых потребителей. Этими требованиями и начальными параметрами пара определяется мощность проти-водавленческой турбиной. Зависимость выработки электрической энергии от расхода пара тепловым потребителем при отсутствии внешнего дешевого источника электрической энергии ограничивает сферу применения противодавленческих турбин, поскольку обычно изменения потребности в электрической энергии не совпадают с изменениями потребности в тепле. [c.349]

Оптимизация параметров АЭС в случае деления общей модели на подмодели производится итерационно для заданных мощности реактора и района размещения станции при принятом ориентировочно расходе пара в конденсатор определяются оптимальные параметры конденсационного устройства и системы охлаждения воды. Затем по принятым начальным параметрам пара и параметрам питательной воды оптимизируются вид тепловой схемы турбоустаповки и параметры входящего в нее оборудования, а также выявляется зависимость оптимальных решений по тепловой схеме от параметров и расхода теплоносителя. В данной работе рассматривается блок АЭС с заданными типом и параметрами реактора, по- [c.79]

Поэтому в качестве определяющих параметров промежуточного пере-грева пара приняты давление перегреваемого пара, недогревы пара до температуры греющего пара в каждой из ступеней перегрева и давление отборного греющего пара. Поскольку расходы греющего пара могут быть рассчитаны лишь после определения расхода нагреваемого пара, расходы греющего пара определяются итерационно, до совпадения температуры neperj ева, рассчитанной по расходам пара, с заданной температурой перегрева. В зависимости от схемы промперегрева (от одноступенчатой при однократном перегреве до двухступенчатой при двукратном перегреве) время расчета одного варианта возрастает в 2 -f- 10 раз, так как требуется выполнять итерационный расчет по нескольким величинам. При итерациях для сокращения времени счета ведутся только балансовые расчеты теплообменников и агрегатов, без подробных конструктивных расчетов. После определения расходов греющего пара па промперегрев производится полный расчет тепловой схемы с определением мощности электрогенератора, мощности механизмов собственных нужд, конструктивных характеристик и стоимости оборудования. [c.83]

Практически все предприятия разных отраслей промышленности нуждаются в производственном паре различных параметров, а также в горячей воде для отопления, горячего водоснабжения, вентиляции кондиционирования воздуха и др. В зависимости от размеров и характера тепловых нагрузок, а также месторасположения предприятия снабжение их теплотой производится от заводских или районных котельных или ТЭЦ, а также в той или иной степени за счет ЗЭР. Возможно полное и эффективное использование ВЭР связано с рядом условий, которые должны быть обеспечены рациональным построением ТЭС ПП, которое усложняется тем, что реальные графики потребления теплоты носят переменный характер, а выходы ВЭР подвержены значительным и по существу неуправляемым изменениям. Поэтому необходимо знать характеры реальных графиков приходов и расходов энергоресурсов, экономичные способы их баланси рования и резервиропания, а также способы выравнивания [фоизводительностей утилизационных установок, изменения параметров энергоносителей и т. п. Большое значение для рационального построения ТЭС ПП имеет правильный выбор основного оборудования ТЭЦ, которое может играть роль замыкающего звена в ТЭС ПП, [c.58]

Расчет проточной части паровой турбины (и системы регенерации при ее наличии) проводят одновременно с расчетом сетевой подогревательной установки. При проведении предварительного расчета тепловой схемы ПГУ-ТЭЦ задают график отопительной нагрузки, расхода и температуры сетевой воды. В зависимости от коэффициента теплофикации и схемы ТЭЦ принимают нужное количество ступеней подогрева сетевой воды (обычно не более 4). Необходимую тепловую нагрузку распределяют между подогревателями сетевой воды, определяют температуры на выходе из каждого подогревателя. С учетом недогрева в подогревателях и потерь давления в паропроводах рассчитывают значения давления пара в отборах ПТ для тех ступеней, которые питаются отборным паром. При необходимости находят расход пара через редукционноохладительное устройство и количество впрыскиваемой воды. После этого рассчитывают и строят процесс расширения пара (в h, j-координатах) для каждого отсека (под отсеком подразумевают группу ступеней с одинаковым расходом пара). При этом начальные параметры пара берут из расчета КУ с учетом потерь в трубопроводах, а давление в конденсаторе принимают или рассчитывают (см. гл. 8). Дальнейший расчет процесса хорошо известен и описан 404 [c.404]

Таким образом, если допустим, что на ТЭЦ высоких параметров пара вся электроэнергия производится на тепловом потреблении турбоагрегатами с противодавлением так, что КПД производства электроэнергии такой ТЭЦ теоретически достигает единицы, то для ТЭЦ более низких параметров пара из-за дополнительной конденсационной выработки электроэнергии этот КПД остается меньше единицы во всем диапазоне отпуска пара из отборов, от ат= >т/ )о=0 до От=1,0, Здесь Вт — отбор пара на внешнего потребителя От — отбор пара в долях расхода его на турбину >0. Это иллюстрируется кривыми зависимости КПД производства электроэнер-ти на ТЭЦ с разными начальными параметрами пара (рис. 4.13). Отбор ат=0 соответствует конденсационному режиму (без отбора пара на внешнего потребителя), отбор От=1—режиму с противодавлением. Как видно из рис. 4.13, при соблюдении во всех вариантах равного отпуска тепловой и электрической энергии КПД ТЭЦ более высоких параметров пара во всем интервале долей отпуска пара От от О до 1, включающем как крайние режимы чисто конденсационный и с противодавлением, выше КПД ТЭЦ с более низкими параметрами пара. [c.45]

В систему уравнений теплового баланса входят величины расходов пара на оттяжки пекопденсированных газов D, потери тепла в окружающую среду ( " = Q + а также теплоты дегидратации а- При составлении общей системы уравнений не представляет методических трудностей учесть зависимость В, Qi и от различных режимных и конструктивных параметров выпарных аппаратов. Однако при этом зачастую возникают значительные вычислительные трудности, которые существенно увеличивают точность расчетов. Поэтому в данном случае эти величины принимаются постоянными. [c.137]

В связи с существенной нестационарностью процесса при снарядном режиме не удалось воспользоваться основной си-стелюй уравнений двухфазного потока ( 7.2) для обобщения опытных данных. Сильные колебания расхода, давления, теплового потока от стенки привели к известным трудностям как первичной обработки опытных данных, так н их обобщению. Кроме того, попытка систематизировать опытные данные по коэффициенту перемежаемости р как функции режимных параметров не дали положительных результатов из-за низкой точности измерений пульсационных характеристик и их зависимости от геометрии магистралей установки. Поэтому использована гомогенная модель двухфазного потока, позволившая произвести обобщение в виде зависимости числа Стантона от числа Рейнольдса, вычисленных по физическим параметрам пара на линии насыщения и по скорости жидкости на входе в участок. Расход, давление, тепловой поток и те.мпература насыщения осреднены по времени в окрестности рассматриваемого [c.215]

Наличие типовой энергетической характеристики позволяет эксплуатационному персоналу обеспечивать контроль за состоянием и работой котла, выдерживать все параметры технологического процесса, осуществлять нормирование, планирование и анализ экономичности работы оборудования. В этой связи в объем испытаний входит определение следующих основных зависимостей от паро-производительности (тепловой мощности) брутто Qк для всего рабочего диапазона всех отдельных потерь теплоты (с уходящими газами (/2, от химической дя и механической неполноты сгорания, в окружающую среду /5, с физической теплотой щла-ка дв) КПД брутто котельной установки т] расхода теплоты на собственные нужды, отнесенной к располагаемой теплоте топлива расхода теплоты на выработку электроэнергии, затраченной механизмами собственных нужд и отнесенной к располагаемой теплоте топлива дтоп расхода теплоты на турбопривод питательных насосов, отнесенной к располагаемой теплоте топлива дт, н. [c.11]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...