Сопротивление выносное

Коэффициент сопротивления выносного циклона определяется по п. 2-40. [c.34]

Сопротивление выносных циклонов с улиточным вводом пароводяной смеси определяется по формуле [c.498]

При расчете контура циркуляции гидравлическое сопротивление выносного циклона, Па, рассчитывают по формуле [c.103]

Сопротивление выносных датчиков..... 100—200 ом [c.177]

Трубчатая камера сгорания схематично представлена на рис. 7.16, а. Такие камеры сгорания просты, технологичны, удобны в эксплуатации, обладают малым гидравлическим сопротивлением. Выполняются как одно-, так и многорегистровыми, прямоточными и петлевыми, с распыливанием топлива по потоку. По компоновке они могут выполняться только выносными, что приводит к увеличению габаритов ГТД. В судовой практике их в основном применяют во вспомогательных ГТД (двигатели для привода электрогенераторов). [c.260]

Приведенные выше данные показывают, что наибольшим сопротивлением обладают циклоны с внешней улиткой, наименьшим — с тангенциальным вводом. Следует отметить, что все экспериментальные данные по промышленным циклонам [26, 28] получены при вводах в циклон, выполненных из цилиндрических тангенциальных штуцеров с плоскими вставками, уменьшающими площадь сечения штуцера в 2 раза, что сужает ширину входной струи и увеличивает в то же время ее высоту. При этом сепарация пара в циклоне улучшается. Поэтому большого внимания заслуживают рекомендации ЦКТИ [47] о выполнении для выносных циклонов обычных конструкций [c.54]

Включение выносных-.циклонов как обычных типов, так и с двухступенчатой сепарацией пара в испарительные контуры котла связано с увеличением гидравлического сопротивления контура циркуляции, а также с целым рядом других условий, влияющих на положение уровня воды в циклоне. [c.66]

Для полной ликвидации перетоков котловой воды из выносного циклона в барабан необходимо-иметь, как уж отмечалось, достаточное сопротивление соединительных водяных линий между барабаном и циклоном, в связи с чем скорости воды в этих линиях не должны приниматься ниже 0,6—0,7 м/с при очень больших длинах соединительных линий эти скорости могут быть снижены до значений 0,4—0,5 м/с. Скорости пара в паропроводе, соединяющем циклон с барабаном, могут приниматься примерно б—12 м/с для среднего давления. Максимальное расчетное расхождение уровней воды между [c.68]

НИИ неизменным уровня воды в циклоне исключается возможность уменьшения движущегося напора в циркуляционном контуре. С этой целью установка выносных циклонов должна производиться таким образом, чтобы вводы пароводяной смеси как в простых циклонах, так и в I ступени сепарации двухступенчатых циклонов не затапливались при возможном подъеме уровня в циклоне на 300—400 мм выше уровня воды в барабане. Обеспечение подъема уровня воды в циклоне достигается путем увеличения сопротивления Лрб. При наладке работы котла это осуществляется подбором и установкой соответствующей шайбы, устанавливаемой между фланцами, расположенными между сборным коллектором и барабаном. [c.70]

В экранных контурах с небольшой высотой труб включение циклонов в испарительные контуры котла возможно лишь при применении выносных циклонов с малым сопротивлением, т. е. с двухступенчатой сепарацией, или при условии осу-ш ествления соответствующих конструктивных мероприятий в самом контуре. [c.72]

По условиям обеспечения необходимой сепарации пара в обычных циклонах, как уже отмечалось выше, приходится принимать достаточно высокий значения скоростей пароводяной смеси на входе в циклоны, для чего независимо от принятой площади сечения отводящих труб приходится принимать площади сечения входных штуцеров в обычный циклон не более 5—18% площади сечения экранных труб. Если учитывать, что сопротивление входа в циклон является основным в общем сопротивлении пароотводящих труб, увеличение площади сечения отводящих труб не дает существенного эффекта для повышения циркуляционной надежности контуров с обычными выносными циклонами, особенно при небольшой высоте экранных труб. Длительная эксплуатация большого количества котлов среднего и низкого давления, снабженных экранными контурами, имеющими достаточно ограниченные площади сечений [c.74]

К каждому отдельному выносному циклону. При сравнительно больших сопротивлениях (порядка 100— 150 кГ м -) и достаточно большой емкости указанной линии котловая вода соленого отсека не достигает барабана даже при значительном кратковременном повышении давления в выносном циклоне. При работе в определенных заданных условиях выносные циклоны отличаются высокой эффективностью отделения влаги и выдают пар с влажностью, значительно меньшей, чем барабаны котла. Все эти обстоятельства позволяют держать солесодержание котловой воды в выносных соле- [c.23]

По условиям обеспечения необходимой сепарации пара, как уже отмечалось выше, приходится принимать достаточно высокие значения скоростей пароводяной смеси на входе в циклоны, для чего независимо от принятого сечения отводящих труб приходится входные штуцера в циклон принимать сечением не более 5—18% от сечения экранных труб. Если учитывать, что сопротивление входа в циклон является основным в общем сопротивлении пароотводящих труб, увеличение сечения отводящих труб не дает какого-либо существенного эффекта для повышения циркуляционной надежности контуров с выносными циклонами, особенно при небольшой высоте экранных труб. Длительная эксплуатация большого количества котлов среднего и низкого давления, снабженных экранными контурами, имеющими достаточно ограниченные сечения опускных и отводящих труб, показала, что наиболее эффективным способом повышения циркуляционной надежности этих контуров является применение рециркуляционных труб, обеспечивающих высокие значения скорости входа воды в экранные контуры. На рис. 6-3,а, б дана схема экранного контура с рециркуляционными трубами и приведен график циркуляции. В таком экранном контуре характерными являются следующие основные зависимости [c.159]

При проведении пуско-наладочных работ на котле совершенно естественно могут выявляться некоторые отклонения действительного положения уровня воды от расчетного. Эти отклонения происходят от неправильной оценки паропроизводительности контура, включенного на циклоны, неточной оценки гидравлических сопротивлений в трубопрово.дах от циклона, барабана, сепа-рационных устройств внутри барабана и т. п. Поэтому очень часто при пуске и наладке котлов возникает необходимость корректировать расхождение уровней путем установки дополнительных сопротивлении на различных участках соединительных паропроводов (между циклонами и сборным коллектором или между последним и барабаном). Дросселирование отдельных участков наиболее просто достигается путем установки шайб соответствующего диаметра. Для удобства смены шайб при подборе необходимого сечения целесообразна установка заранее по проекту на соответствующем трубопроводе двух фланцев с проставкой, взамен которой легко может быть установлена шайба необходимого сечения. Предварительно диаметр указанной шайбы определяется расчетом исходя из выявившейся величины расхождения уровня, которую следует скорректировать в дальнейшем размер шайбы уточняется экспериментально при наладке работы котла. Следует иметь в виду, что всякий пуск котла после проведения каких-либо ремонтных работ, связанных с изменениями тех или иных поверхностей нагрева экранов или переделками внутрибарабанных сепарационных устройств, соединительных трубопроводов к выносным циклонам, должен обязательно сопровождаться необходимым контролем за положением уровня воды в циклонах при различных нагрузках котла. [c.170]

Иую шайбу с отверстием диаметром, равным 8—10 мм. Практика эксплуатации котлов с выносными циклонами показывает, что проведение указанных ограничительных мероприятий по продувке позволяет полностью избежать каких-либо циркуляционных неполадок, связанных с непрерывной или периодической продувкой. Как показала практика пуска и наладки котлов, имеющих экранные контуры с выносными циклонами, непосредственный обогрев экранных труб этих контуров факелом при растопочных режимах может вызывать перегрев и в дальнейшем пережог этих экранных труб. Дело в том, что по условиям сепарации и получения сухого пара все экранные контуры включаются в выносные циклоны не в водяной объем, а в паровой, в связи с чем пароотводящие трубы не полностью залиты водой, что в растопочный период создает для этого контура значительное дополнительное сопротивление пароотводящих труб. Поэтому в этих контурах возникновение естественной циркуляции значительно запаздывает по сравнению с остальными циркуляционными контурами котла. В связи с этим при растопке котла и прогреве топки, особенно газомазутными горелками, необходимо полностью исключать возможность местного обогрева этих экранных труб за счет непосредственного касания их факелом. Такой местный обогрев очень часто может иметь место в узких топочных камерах с шириной топки 3,0 м, где расширяющийся газомазутный факел может непосредственно обогревать ряд труб экранов, расположенных на боковых стенках топки. В неглубоких топках может иметь место обогрев факелом труб заднего экрана. Местный обогрев экранных труб за счет факела при условии отсутствия циркуляции в этом контуре может приводить к образованию местного парового пузыря, который вызывает перегрев труб, что в дальнейшем при повторении приводит к появлению раздутия, свищей и разрывов экранных труб. По этим причинам растопка и прогрев топочной камеры котлов, имеющих экранные контуры с выносными циклонами, должны производиться крайне осторожно. При проектировании этих топочных камер растопочные газомазутные горелки должны располагаться таким образом, чтобы трубы экранных контуров с выносными циклонами не попадали в зону непосредственного обогревания и касания факела этих горелок. [c.172]

Вопросы интенсификации работы парового объема выносных циклонов возникли в связи с ростом мощности котлов и соответствующим увеличением размеров соленых отсеков, но, кроме того, интансифика-ция сжигания топлива привела к значительному уменьшению размеров топочной камеры и уменьшению высоты циркуляционных контуров, что потребовало значительного снижения гидравлического сопротивления выносных циклонов. Все это вызвало необходимость разработки новых усовершенствованных конструкций выносных циклонов, удовлетворяющих этим требованиям, причем удачное разрешение таких разработок имеет огромное значение для обеспечения дальнейшего развития циклонной сепарации в котлостроении. В по- [c.56]

Как уже отмечалось, сепарацион-ная характеристика циклона тем лучше, чем выше скорость ввода пароводяной смеси в циклон. Особенно значительные входные скорости применяются в обычных выносных циклонах, которые работают параллельно барабану и должны поэтому обеспечивать высокое качество пара в связи с этим потеря давления на входе в такие циклоны может достигать 1000—5000 мм вод. ст. Эти сопротивления, как уже отмечалось, зависят в основном от конструктивного выполнения и размеров входа пароводяной омеси в циклон (улиточный, безулиточ-ный). Выносные циклоны с двойной сепарацией пара имеют значительно меньшие значения сопротивления, так как в них могут применяться более низкие входные скорости пароводяной смеси. Большие значения гидравлического сопротивления выносных циклонов позволяют осуществлять их непосредственное включение в циркуляционный контур котла только при очень большой высоте экранных труб. [c.71]

Ультразвуковой дальномер (рис. 44) состоит из выносного блока электроакустических преобразователей 1 и стационарного блока измерительных преобразователей 5. В состав блока электроакустических преобразователей входят излучатель 2, выполненный в виде кольцевой группы пьезокерамических дисков, пьезокерамический дисковый приемник 3 и термометр сопротивления 4, предназначенный для автоматической термокоррекции результатов измерений посредством преобразователя 8. [c.235]

Трехканальная установ-к а УД-ЗМ (Институт машиноведения АН СССР) [9], [32] предназначена для многоточечной регистрации статических и динамических деформаций в Деталях работающих машин и на моделях. Выносной балансировочный мост позволяет при регистрации вручную или автоматически поочередно подключать до семи датчиков на каждый канал и масштабные импульсы. Основные характеристики сопротивление проволочных тензодатчиков 50—200 ом диапазоны измерения относительных деформаций 0,02 0,06 и 0,2% диапазон регистрируемых частот от О до 1500 гц регистрация осциллографом со шлейфом типа 1Т. Питание от сети через стандартный выпрямитель с электронной стабилизацией типа ВУС-1. Отклонение амплитудной характеристики от прямой и неравномерность частотной характеристики 3% в диапазоне измерения. Питание датчиков и подача опорного напряжения осущест- [c.555]

Чрезвычайно важен вопрос об изменении сопротивления топки при уменьшении нагрузки котла. В котлах без выносного теплообменника (типа Пирофлоу) при уменьшении расхода топлива концентрация частиц обычно падает, соответственно снижается и давление над решеткой. Наоборот, сопротивление изображенной на рис. 1.10 реконструированной топки фирмы Лурги выросло на 15% при уменьшении нагрузки до 50%. Поскольку содержание частиц в топке зависит не только от их расхода, но и от скорости газов, его можно регулировать изменяя коэффициент избытка воздуха или рециркуляцию уходящих газов в топку. [c.38]

Уровень воды в циклонах колеблется в довольно широких пределах (до 300 мм я выше) в зависимости от величины гидравлического сопротивления подпитывающих 8 и пароотводящих 9 труб. Оптимальное значение скорости воды в первых лежит в пределах 0,5— 1,0 м сек пара, во вторых — 6—10 м1сек. В приведенных на рис. 8-5 схемах пар от выносных циклонов направляется в барабан. Бели напряжение парового объема в нем высоко или диаметр его мал, пар от выносных циклонов целесообразно направлять непосредственно в пароперегреватель. Важным условием возможности нормальной работы подобной схемы является равенство гидравлических сопротивлений участков паропроводов от циклона и от барабана котла до коллектора пароперегревателя. Существенным недостатком систем ступенчатого испарения с двусторонним расположением солевых [c.172]

Широкое применение в течение последних тридцати лет во всех серийных барабанных котлах ступенчатого испарения с такими выносными циклонами позволило ограничиться устройством простых дешевых схем водоподготовок даже при внедрении в энергетику барабанных котлов высокого давления, что значительно сократило как капитальные, так и эксплуатационные затраты в энергетике. Однако вопросы дальнейшего усовершенствования конструкции выносных циклонов в части интенсификации работы их парового объема, а также уменьшения их гидравлического сопротивления имеют большое значение для обеспечения дальнейшего раэвнтмя циклонной сепарации в парообразующих контурах промышленной, а также и атомной энергетики. [c.51]

Первая конструкция выносных циклонов с двухступенчатой сепарацией пара повышенной производительности и со сниженными гидравлическими сопротивлениями изображена на рис. 4.5. Наружный корпус выносного циклона выполняется из труб обычного сортамента внутри циклона установлен тонкостенный циклон грубой сепарации, в который ввод пароводяной смеси из экранного контура осуществляется с небольшой закруткой Uijw 2ч-3. При таких конструктивных -соотношениях внутренний циклон выполняет лишь предварительную грубую очистку пара от влаги. В верхней части внутреннего циклона устанавливается сопловой аппарат, из которого пар с большой скоростью вытекает в циклон чистого пара. Вытекая из указанного соплового аппарата, пар приобретает вращательное движение. При этом вращении потока имеющаяся [c.57]

Рис. 4.10. Зависимость расчетного входнога сопротивления Др выносных циклонов от осевой приведенной скорости при р= = 13 кгс/см .

Схема включения циклонов с выдачей пара непосредственно в сборный коллектор или коллектор пароперегревателя представляет собой экранный контур с выносными циклонами, выдающими пар параллельно барабану непосредственно в сборный коллектор (рис. 4.18,6). В указанной схеме выбор сечений соединительных трубопроводов и оценка сопротивлений сепарацион-ных устройств барабана и циклона должны производиться особо тщательно, так как расхождение уровней в этой схеме может иметь как положительное, так и отрицательное значение. При установке общего [c.69]

Ниже приводятся формулы для подсчета сопротивлений входа для различных типов выносных циклонов. Сопротивление на входе в циклон с безулиточным тангенциальным вводом пароводяной смеси может быть подсчитано по формуле [c.76]

Преследуя цель разгрузки невысоких циркуляционных контуров от значительных гидравлических сопротивлений на входе в выносной циклон, ОРГРЭС предложил в контур экранов перед выносным циклоном включать циклоны грубой сепарации, в которые пароводяная смесь от экранов подводится с небольшими входными скоростями. На рис. 3-12 изображена такая схема с предвклю-ченными циклонами грубой сепарации. Циклон грубой сепарации, в котором отношение тангенциальной скорости входа к осевой и1 0о<4—5, выдает влажный пар в обычный выносной циклон, где происходит окончательная очистка пара от влаги. Из циклона грубой сепарации возвращается по рециркуляционным трубам 70— 807о воды, циркулирующей в экранном контуре котла, что позволяет применять указанную схему включения выносных циклонов в экранных контурах небольшой высоты без опасения за надежность работы циркуляционных контуров. Некоторые организации выполнили соответствующие проекты и осуществили модернизацию кот- [c.79]

Хорошая сепарация пара в выносных циклонах обеспечивается лишь при условии, что уровень воды в циклонах не затапливает подводящие трубы пароводяной смеси в циклонах с одноступенчатой сепарацией и сопловой аппарат в циклонах с двойной сепарацией таким образом, для каждой установки с выносными циклонами имеет место свой предельно допустимый верхний уровень воды в циклоне. С другой стороны, надежность циркуляции в экранных контурах котла, снабженных выносными циклонами обеспечивается лишь при условии, что уровень воды в выносных циклонах не опускается ниже определенных допустимых пределов, причем следует учитывать, что в циклонах с двойной сепарацией уровень воды во внутреннехм цилиндре устанавливается ниже уровня воды в наружном циклоне на величину сопротивления и потерь при выходе из соплового аппарата, а надежность циркуляции в контуре определяется положением именно этого нижнего уровня воды. Таким образом, каждый парообразующий контур с выносными циклонами может удовлетворительно и надежно работать при довольно ограниченном пределе колебаний уровня воды в нем. Как известно, в барабане пределы допустимых колебаний уровня составляют (для Дб 1 200 мм) обычно 100 мм. Экранные контуры с выносными циклонахми допускают значительно большие колебания уровня воды в циклоне. Однако, учитывая необходимый запас воды для нестационарных режимов работы, обычно при нормальных условиях работы следует принимать величину этого колебания не более (250—300) мм. Указанные колебания уровня воды в циклонах относительно оси барабана зависят [c.122]

Для полной ликвидации перетоков котловой воды из выносного циклона в барабан необходимо иметь, как уже отмечалось, достаточное сопротивление соединительных водяных линий между барабаном и циклоном, в связи с чем скорости воды в этих линиях не должны приниматься ниже 0,6—0,7 м1сек при очень больших длинах соединительных линий эти скорости могут быть снижены до значений 0,4—0,5 м1сек. Скорости пара в паропроводе, соединяющем циклон с барабаном, могут приниматься порядка 6—12 м/сек для среднего давления, а для высокого давления несколько ниже. Максимальное расчетное расхождение уровней воды между циклоном и барабаном может приниматься выше оси барабана из условий качественной сепарации в обычном циклоне не более 100—200 мм и ниже оси из условий циркуляционной надежности контура не более 250—300 мм, при этом высота водяного объема циклона от оси барабана до днища должна быть не менее 2 200—2 500 мм. [c.124]

Изложенный выше материал показывает, что установка в циркуляционных контурах котла циклонов связана со значительным увеличением гидравлического сопротивления в тракте отводящих труб. Только в случае установки циклонов в экранных контурах достаточно большой высоты (Я 7—8 м — для внутрибарабан-ных и Я Ю—12 м — для выносных циклонов) удается в котлах невысокого давления обеспечить необходимые по условиям циркуляции сечения опускных и отводящих труб, без ухудшения сепарационных характеристик циклонов, т. е. сохраняя необходимые значения скорости входа пароводяной смеси в циклоны. Для котлов среднего давления в этом случае удается осуществить циркуляционные контуры с сечением подводящих и отводящих труб в пределах 25—30% от сечения экранных труб. Во всех других случаях обеспечение необходимой надежности циркуляции при надлежащих коэффициентах запаса по застою и опрокидыванию можно достигать лишь при выполнении экранных контуров с рецир-куляционны ми трубами, причем количество потребной воды, подаваемой по этим трубам, может доходить до 40—60% от всей воды, циркулирующей в контуре. Успешный опыт эксплуатации многих десятков котлов [c.164]

Для алгебраического суммирования входных сигналов с независимым масштабированием формирования сигнала, соответствующего заданному значению регулируемого параметра формирования и преобразования сигнала ошибки Входы 1—4 —унифицированный сигнал постоянного тока О— 5 мА, Л = 400 Ом 5 —выносной потенциометрический задатчик Лаад = 2200 Ом. Все входы гальванически изолированы друг от друга Выходы напряжение постоянного тока с линейным диапазоном изменения 0—1,25 В при сопротивлении нагрузки R 20 кОм. Выходные цепи гальванически изолированы от входных цепей Пределы плавного изменения коэффициента передачи по любому входу йп=(0н-500) мВ/мА 10% пределы плавного изменения диапазона действия корректора в процентах верхнего предела одного из входных сигналов [c.471]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...