Микротвердость измерение при нагреве

Установка предназначена для определения характеристик кратковременной II длительной прочности композиционных и тугоплавких материалов при нагреве до 3000° С и деформировании растяжением или сжатием методами тепловой микроскопии и измерения микротвердости. [c.161]

Параллельно с разработкой методов и средств микроструктурного исследования процессов пластической деформации в лаборатории высокотемпературной металлографии ИМАШ была создана аппаратура для изучения температурной зависимости макро- и микротвердости различных металлов и сплавов при вдавливании индентора в нагретые образцы. Одним из первых устройств для измерения твердости металлов и сплавов при нагреве в вакууме явилась разработанная автором совместно с инж. В. В. Гусаровым [c.7]

Исследования микроструктуры при нагреве или охлаждении и механизмов пластической деформации при растяжении образцов в широком диапазоне скоростей нагружения, а также при измерении микротвердости вдавливанием алмазного или сапфирового индентора выполняют на образцах, имеющих форму двусторонней лопаточки с рабочим сечением 9 мм и длиной рабочей части 46 мм (ряс. ], б). [c.12]

Так, японскими исследователями [45] разработана установка для измерения микротвердости по отпечаткам сапфирового индентора при температурах до 1700° С и одновременного микроструктурного исследования образца при нагреве его до 2000° С. Увеличение может быть в 100—2000 раз. В установке имеются сканирующий электронный микроскоп и система электроннолучевого нагрева образцов и индентора. Отпечатки наносятся при нагрузках [c.113]

УСТАНОВКИ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ МИКРОТВЕРДОСТИ ТВЕРДЫХ ТЕЛ ПРИ НАГРЕВЕ И РАСТЯЖЕНИИ [c.160]

Помещенные в данной статье сведения об особенностях устройства установки ИМАШ-9-66 и о методике ее применения для локального прицельного измерения микротвердости могут представить интерес для многих исследователей, занимающихся изысканиями, направленными на познание закономерностей прочности материалов в зависимости от времени и выдержки при нагреве, а также от абсолютного значения температуры испытания при статическом или динамическом нагружении образца (в указанном широком диапазоне скоростей растяжения). [c.24]

Фазовое превращение сплава 0Т4-1М (рис. 98) также выражено нечетко, как и в других сплавах титана, протекает в интервале 900—930° С. При 930° С структура резко изменяется, зерно сильно укрупняется и на поверхности появляется хорошо видимый газонасыщенный слой мелкозернистого строения. При нагреве >930° С наблюдается постепенное увеличение зерна основного металла и толщины газонасыщенного слоя, который приобретает столбчатое строение и ориентирован перпендикулярно поверхности. О степени насыщенности этих зон кислородом можно судить по микротвердости (измерение проведено на приборе ПМТ-3 при нагрузке 50 г) (рис. 99). [c.188]

При испытании образцов по мере повышения температуры нагреваются детали прибора, например нагружающий рычаг 21. Происходит увод вершины индентора от оптической оси. В результате этого отпечаток не совмещается с оптической осью оптико-механической системы измерения микротвердости. [c.105]

Установка НМ-4 имеет также устройство для проведения испытаний на сжатие и на изгиб при сжатии. Максимальная температура нагрева при этом может достигать 1350° С. Величина сжимающей или изгибающей нагрузки находится в пределах О—200 кгс. Кроме того, установка снабжена приспособлением для измерения горячей микротвердости вдавливанием алмазного (до 800° С) или сапфирового (до 1000° С) индентора при нагрузке 0,3 кгс, а также приставкой для испытания на плавление (при этом может быть достигнута температура 1900° С). [c.110]

Металлографическое исследование показало, что структура такого слоя состоит из высоколегированного хромом и марганцем аустенита и карбидной эвтектики. Измерениями было установлено, что карбидная эвтектика имеет микротвердость Я 1069, аусте-нит Н 464, а основной металл (сталь 35Л) в зоне термического влияния Н 254. В зависимости от температуры нагрева при наплавке в зоне термического влияния образуются следующие структурные участки неполного расплавления, перегрева, нормализации и неполной перекристаллизации (рис. 155, а). Эта зона распространяется на глубину до 10 мм, т. е. примерно в 2 раза меньше, чем при обычной газовой сварке. Участок неполного расплавления практически неразличим и сливается с участком наплавленного металла. [c.272]

Установка ИМАШ-9-66 позволяет определять значения микротвердости в локальных участках площадью от десятков до сотен квадратных микрон на поверхности образцов различных металлов и сплавов. При использовании индентора из технического алмаза, заточенного в виде четырехгранной пирамиды с углом 130 между противолежащими гранями, диапазон температур нагрева образцов лежит в интервале от комнатной до 900" С. При применении индентора с наконечником из синтетического корунда (искусственного сапфира) температура испытания может быть увеличена до 1300° С. Ценной особенностью установки ИМАШ-9-66 является возможность прицельного нанесения отпечатков индентора и измерения микротвердости в выбранных исследователем во время опыта участках на поверхности изучаемого образца. Нагрузка на индентор может меняться в пределах от 10 до 200 Г. Измерение [c.14]

При измерении микротвердости подготовленный образец устанавливали в рабочую камеру, после чего приступали к откачке, общая продолжительность которой до остаточного давления 5- Ю мм рт. ст. составляла около 3 ч. После достижения необходимого разрежения в рабочей камере приступали к нагреву [c.26]

Прибор ПМТ-3 может быть использован для определения микротвердости при минусовых температурах (до—55°С) [26]. В качестве охлаждающей среды используют охлаждающую жидкость в сочетании с жидким азотом [27]. Этот же метод дает возможность измерять микротвердость и при нагреве интервал измерений от —200 до -Ь200°С. [c.245]

Лозинский М. г., Вишневский Г. Е., Мельникер Г. С., Кончук г. п., 3 и н ч е н к о В. М. Установка ИМАШ-9-66 для измерения микротвердости вдавливанием при нагреве и растяжении в вакууме и защитных газовых средах. Сб. Новые направления развития высокотемпературной металлография , М., Машиностроение , 1970, 168 стр. В статье приведены основные технические характеристики, принципиальная схема и конструктивные особенности установки ИМАШ-9-66. [c.162]

В 1957 г. автором и В. С. Миротворским была создана установка ИМАШ-9 для измерения микротвердости при нагреве и растяжении в вакууме [65]. [c.160]

В случае термического удара на этапе охлаждения, когда диффузионные процессы подавлены, может образоваться свыше 10 дефектов в объеме 1 см . При нагреве диффузионные процессы активизируются, возникшие дефекты могут перемещаться, коагулировать. Скопления вакансий образуют первые субмикродефекты, которые разрыхляют материал. Об этом свидетельствуют, например, результаты послойных измерений микротвердости [2]. С другой стороны, при высоких сжимающих напряжениях часть этих субмикродефектов может исчезнуть, особенно, если сжимающие напряжения имеют место при максимальных температурах цикла. [c.132]

В Институте машиноведения в течение ряда лет проводится систематическое изучение механизма пластической деформации и разрушения металлов и сплавов при нагреве и различных режимах нагружения, выполняемое методами высокотемпературной металлографии в сочетании с количественным микроструктур-ным анализом [1—8]. При этом используются созданные в лаборатории высокотемпературной металлографии Института машиноведения установки, позвол яющие исследовать деформацию образцов при прямом наблюдении микроструктуры на поверхности образца в процессе его нагрева и растяжения в вакууме или защитных газовых средах, а также определять прочностные свойства материала по данным измерения температурной зависимости микротвердости [2—5]. [c.85]

Универсальные установки для изучения прочности материалов при высоких температурах методами растяжения, микротвердости известны с 1959 г. Первая такая установка типа ИМАШ-9 служила для измерения микротвердости при растяжении и нагреве в вакууме до температуры 1570 К [ИЗ, 114, 118]. Более совершенная серийная установка ИМАШ-9-66 предназначена для оценки прочности металлов и сплавов при температурах от 300 до 1400 К в вакууме и защитных газовых средах [118, 119, 134]. Основным недостатком этих установок является применение только одного метода нагрева путем прямого пропускания через образец электрического тока низкого напряжения промышленной частоты. В последние годы показано, что при пропускании тока через образец возникает электропластический эффект уменьшения сопротивления металлов пластической деформации [84, 85, 182, 195, 196, 197, 198]. Установки типа НМ-4 японской фирмы Юнион оптикал используют радиационный нагрев образца при растяжении до 1770 К и при измерении микротвердости до 1270 К [119, 226]. [c.95]

Как показали микродюрометрические измерения (рис. 5), в первом слое наблюдается снижение микротвердости до 500— 600 кгс/мм (кривая 1) по сравнению с микротвердостью исходной структуры 750—850 кгс/мм . Снижение микротвердости в первом слое связано, по-видимому, с образованием при лазерном нагреве высоколегированного аустенита, значительное количество которого сохраняется после скоростного охлаждения. [c.16]

Исследование процессов упрочнения п разупрочнения переходных слоев биметалла Ст. 3-ЬХ18Н10Т при циклическом нагружении и нагреве от 20 до 000° С проводилось методом измерения микротвердости. Обнаружена ярко выраженная неоднородность отих процессов в составляющих и структурных участках переходной зоны композиции. [c.164]

Преимуществом установки ИМАШ-9-66 является возможность прицельного нанесения отпечатков индентора при температуре опыта и измерения микротвердости изучаемого образца в выбранных участках поверхности. Нагрузка на индептор может изменяться от 10 до 200 гс. Отпечатки наносят в средней части образца, который нагревается электрическим током низкого напряжения промышленной частоты. Микроструктуру образца можно наблюдать визуально при помощи микроскопа и фотографировать на пластинки или кинопленку. [c.160]

Данные рентгеноструктурного анапиза подтверждаются результатами измерения микротвердости при медленном нагреве микротвердость неперекристаллизовавшейся а-фазы после охлаждения из межкритического интервала не изменяется, при ускоренном заметно падает вследствие рекристаллизации и при быстром опять остается неизменной [121]. [c.93]

Микроструктурные изменения (определяемые при помощи металломикро-скопа) и изменения твердости (определяемые при помощи прибора для измерения микротвердости) в поверхностных слоях инструмента дают возможность судить о температуре в той или иной точке поверхности. Для определения температуры необходимо заранее знать микроструктуру, фазовое состояние и твердость металла инструмента, которые соответствуют той или иной температуре нагрева. Советские исследователи по предложенному методу достаточно точно определили температуру нагрева резца, сделанного из быстрорежущей стали Р18, в отдельных точках его передней и задней поверхностей. [c.103]

Измерение микротвердости в локальных участках на поверхности образцов широкого класса металлических материалов является одним из перспективных путей для оценки свойств их прочности в условиях программированного нагрева, а также при различных скоростях растяжения. Особенно большо й интерес представляют изыскания, при проведении которых экспериментатор имеет возможность непосредственно наблюдать в микроскоп за участками образца, в пределах которых осуществляется вдавливание индентора, а по размеру отпечатков определяют значения микротвердости. Установка типа ИМАШ-9, впервые позволившая проводить описанные выше опыты, была создана в Институте машиноведения еще в 1957 г. одним из авторов и канд. техн. наук В. С. Миротворским [1, 2. В дальнейшем установка была модернизирована на Фрунзенском заводе контрольноизмерительных приборов и в нее было внесено много усовершенствований [c.14]

Проверка возможности действия хлоридов, содержащихся в теплоизоляционном материале, на аустенитную сталь 12Х18Н12Т проводилась путем нагрева образцов в теплоизоляции в течение одного часа при температуре 120 Результаты измерения микротвердости приведены в табл. 3.4. Во всех случаях использовался один и тот же образец, на котором перед проверкой действия каждого вида теплоизоляции микрошлиф изготавливался заново. Из приведенных результатов следует, что контакт аустенитных сталей с теплоизоляционными покрытиями вызывает снижение их микротвердости. [c.52]

Для реализации описанной выше теории возможной оценки, склонности материалов к упрочнению при ТЦО приведем результаты, полученные на сталях 40Х, ЗОХГСА и 30ХГСН2МА. Опыты выполнены на небольших шлифованных и травленых образцах. С помощью прибора ПМТ-3 (прибор для замера микротвердости) на поверхность образцов нанесена сетка с базой 10 мкм, длиной 0,5 мм и шириной 0,1 мм так, чтобы пересекались одна-две границы зерен. ТЦО производили на установке ИМАШ-5Ц-65 в вакууме давлением не выше 7 0 ГПа. Нагрев осуществляли прямым пропусканием электрического тока через образцы. Скорость нагрева автоматически регулировалась программирующим прибором РУ 5-01. Изменение геометрических размеров координатной сетки измерялось с помощью микроскопа и телевизионной системы, сблокированной со считывающим устройством Силуэт . Математическая обработка произведена по методике, описанной в работе [109]. Оценивалась с помощью тензометрического дилатометра и общая деформация образца, которая составила 0,12 %, что находится за пределами погрешности измерений. [c.30]

Процесс взаимодействия карбидной фазы с аустенитом в условиях нагрева сталей по термическим циклам сварки был исследован с применением как косвенного (измерение микротвердости), так и прямых методов (фазовый карбидный, электронно-микроскопический и рентгеноспектральный анализы). Определения микротвердости на приборе ПМТ-3 были выполнены на образцах торцовой пробы применительно к двум основным участкам зоны термического влияния сварных соединений околошовному ( шах — = 1300 °С) и участку неполной перекристаллизации ( шах = = 800—950 С). Были приняты две скорости нагрева, отражающие условия АДС относительно тонких пластин (ш — 150 °С/с) и условия ЭШС толстых пластин = 14°С/с). Образцы размером 10x10x75 мм подвергали нагреву с помощью генератора ТВЧ до начала плавления металла на торцовой поверхности, после чего их закаливали в воду и замеряли микротвердость в исследуемых участках ЗТВ. О степени гомогенизации аустенита по углероду судили по среднему квадратическому отклонению и коэффициенту вариации значений микротвердости (табл. 6.2). Во всех случаях наибольшая степень неоднородности характерна для участка неполной перекристаллизации по сравнению с околошовным участком ЗТВ. Отмеченное предопределяется двумя факторами. Первый связан с обогащением углеродом аустенита в начальный период его образования. Второй предопределяется тем, что в межкритическом интервале температур процесс растворения карбидов только начинается, а завершается он при температуре выше критической точки ЛСз- [c.107]

Удобной мерой пластичности порошка является микротвердость его частиц, которую определяют измерением диагонали отпечатка при вдавливании алмазной пирамидки (угол при вершине 136°) под действием небольших нагрузок (0,5—200 г) в шлифованную поверхность зерна. Исследуемый порошок смешивают с бакелитом или оргцементом типа АКР- Смесь прессуют под давлением 1—2 т/см в небольшие брикеты, которые затем нагревают до 100—140° С для полимеризации наполнителя. Затем брикеты с одного из торцов шлифуют и полируют. Для замера микротвердости используют приборы ПМТ-2 или ПМТ-3. [c.198]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...