Одквист

Здесь X — параметр Одквиста, x= def [de — интенсивность 14 [c.14]

Здесь предполагается, что S зависит от накопленной деформации, выраженной параметром Одквиста х. Экспериментальное и модельное обоснование такого предположения будет проведено ниже. [c.71]

Анализ данных рис. 2.10 показывает, что зависимость критического напряжения хрупкого разрушения от пластической деформации является инвариантной к истории деформирования, если в качестве меры накопленной пластической деформации выбран параметр Одквиста х. Действительно, представление результатов опытов на растяжение предварительно циклически наклепанного материала в координатах S — е/ (или S — еР, [c.76]

Из соотношения (2.20) вытекает, что независимо от вида нагружения (статическое или циклическое) диаметр ячейки однозначно определяется параметром Одквиста к. Зависимость [c.80]

Исследования барьерной роли микронапряжений и составляющих деформационной субструктуры позволили установить, что с ростом пластической деформации эффективность указанных барьеров по остановке трещин увеличивается. Используя взаимосвязь критического напряжения хрупкого разрушения S с сопротивлением материала развитию микротрещин, т. е. с барьерами различной природы, предложен подход к аналитическому прогнозированию S в статически и циклически деформированном материале. Оказалось, что S независимо от истории нагружения монотонно увеличивается с ростом накопленной деформации, мерой которой может служить параметр Одквиста. [c.147]

Величина Лр — накопленная деформация за всю предшествующую историю деформирования. Степень деформации в понимании А. А. Ильюшина или параметр Одквиста представляет собой меру суммарного накопления дефектов кристаллической решетки к моменту разрушения, так что в отличие от Л величины Лр — наибольшая из возможных или предельная степень деформации. [c.486]

Одквист (1933 г.) применял следующий параметр упрочнения [c.436]

Использование критериев (8,72) при условии, что упрочнение вызвано внутренними силами упругости, приводит еще к двум вариантам теории, согласно которым всякая пластическая деформация сопровождается увеличением объема. Это увеличение оказывается пропорциональным некоторой характеристике (параметр Одквиста, названный длиной пути пластического деформирования, (L)). Величина L определяется следующим образом [c.591]

Обобщение на случай трехосного напряженного состояния уравнений типа (3.38), (3.44) сводится к замене пластической или вязкопластической деформации е длиной пути пластического деформирования L или величиной инварианта Одквиста е" согласно (2.28). [c.91]

Остановимся на формуле суммирования повреждений (3.37), которая получена на основе силовой модели длительного разрушения. Эту формулу обычно применяют для оценки долговечностей при ползучести [10, 18, 39] причем в условиях сложного напряженного состояния в числитель каждой дроби должно войти приращение величины е на й-й ступени деформирования. Принципиальных трудностей вычисление этих приращений не вызывает, так как формула (2.49) или (2.50) позволяет определять приращения компонентов вязкопластических деформаций eT ) на любой ступени нагружения, после чего для этой ступени находится модуль приращения вектора R,, определяемого согласно (2.20). Эта величина, умноженная на i/ 2/3, и составит в соответствии с выражением (2.28) приращение инварианта Одквиста el на данной ступени нагружения. [c.92]

Одквиста приводит для ортотропного тела [c.92]

Накопленная к данному моменту нагружения пластическая деформация (параметр Одквиста) [c.199]

Параметр X называют еще параметром Одквиста. [c.39]

Несколько иное обобщение недавно опубликовал Одквист 13] [c.5]

Эта теория в последней работе Одквиста [13] обобщается на случай, когда необходим учет первой стадии ползучести. [c.6]

При этом мы получаем кривую длительной прочности, располагающуюся примерно так же, как и кривая Одквиста. [c.6]

Ф. Одквист. Технические теории ползучести. Механика, Сб. переводов и обзоров, № 2, 1959. [c.109]

Рис. 2.12. Зависимость критического напряжения хрупкого разрушения S от параметра Одквиста X для стали 15Х2НМФА

Для описания процесса возникновения пор в микрообъеме вводится в рассмотрение функция зарождения пор, вид которой зависит от конкретного механизма, обусловливающего их инициацию. Предполагается, что независимо от механизма инициации пор фактором, контролирующим процесс зарождения, является параметр Одквиста х. Функция зарождения пор на фрагментах описывается зависимостью (2.54). Зарождение пор на включениях оптимально описывать уравнением (2.52). К сожалению, использование завйсимости (2.52) в данной модели приводит к значительным затруднениям при формулировке уравнения, решением которого является зависимость f amlOi). Однако уравнение (2.52) с достаточной степенью точности можно аппроксимировать зависимостью вида [c.118]

После выхода на режим эксплуатации и до момента времени т= 10 000 ч наиболее сильное изменение НДС происходило в районе корня недовальцовки. Окружные напряжения аее увеличились в этой зоне до 970 МПа (рис. 6.18) накопленная пластическая деформация (параметр Одквиста)х равняется 7,1 % На поверхности процесс деформирования происходит в условиях релаксации напряжений аее уменьшается до 560 МПа, х за этот промежуток времени увеличивается до 4,2 %. [c.356]

На рис. 10.3.4 показана поверхность неизотермического пластического деформирования (напряжение при растяжении образца зависит от пластической деформации при Т - onst ). При сложном напряженном состоянии под понимают накопленную интенсивность пластической деформации (параметр Одквиста) [c.252]

Так, Лихтенштейн [20] и Одквист [23] доказали суш,ествова-ние решения для общего случая вязкой несжимаемой жидкости в замкнутой области, содержащей конечное число частиц конечных размеров. В случае уравнений Стокса решение также единственно, но при больших числах Рейнольдса это не так. Например, Тейлор [29], рассматривая течение между двумя вращающимися концентрическими цилиндрами, показал, что если число Рейнольдса при вращении внутреннего цилиндра по отношению к внешнему превышает определенную величину, возникает неустойчивость течения, приводящая к установлению другого течения, которое само по себе устойчиво. С увеличением числа Рейнольдса течение становится неустановившимся с вполне определенной периодичностью. Для краевых задач, в которых на границах заданы производные компонент вектора или комбинации скоростей и производных, сформулировать требуемые условия не удается. Обычно сама физическая природа интуитивно используется при формулировке подходящих граничных условий, приводящих к единственному существующему решению. [c.79]

Интересно отметить, что первая попытка определить время разрушения при вязко-пластическом течении стержня была сделана Хенки [2] еш е в 1925 г. Результат Хенки был обобщен в 1933 г. Одквистом [3] на случай стержня из вязко-пластического материала с упрочнением., [c.4]

Доказанный Одквистом закон коммутативности нагружения для юлзучести при простом растяжении, описываемый уравнением (7) [c.107]

Если оставаться в рамках рассмотренной модели Л. М. Качанова, но учесть мгновенную пластическую деформацию, то, как показал Одквист, диаграмма длительной прочности в координатах ]g (Sq ]g будет располагаться несколько ниже (штриховая линия на рис. 109). Исследования длительной прочностл в рамках модели смешанного разрушения при более общих предположениях относительно вида функций f и ф в формулах (6.51) и (6.52) можно найти в работах [29], [69]. [c.201]

Что касается вполне строгих и общих результатов относительно разрешимости и устойчивости стационарных и нестационарных краевых задач для уравнений Навье — Стокса, то количество их еще меньше. В области линейных стационарных задач некоторые оценки были получены Ф. Одквистом (1930), а для нелинейного случая (в том числе и для нестационарных задач) — в серии работ Ж. Лерэ (1933—1934). В последнее время ряд результатов получен здесь также Э. Хопфом и О. А. Ладыженской. [c.296]

Хульт и Броберг [38, 39] учли мгновенные пластические деформации по схеме Одквиста и добавили соответствующий член в кинетическое уравнение поврежденности. Л.М. Качанов предложил способ для анализа хрупких разрушений при сложном нагружении [35]. [c.56]

В ранних работах исследования проводились на модели стержня в виде идеализированного двутавра с жесткой на сдвиг стенкой. Такую модель при степенном законе ползучести р Ао" п = 3) рассматривали Кемпнер и Хофф в 1952 г. [234], Либов [266] учел в выражении скоростей деформаций ползучести упругую деформацию и упрочнение. Решение Хоффа уточнил Одквист [274], который на той же модели приближенно учел вклад от неустановившейся ползучести. Критическое время при этом уменьшилось. Халт [252] дополнил схему Хоффа — Одквиста учетом упруг-ой деформации. [c.265]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...