Гидростатическое давление как независимая переменная

Так как гидростатическое давление р является функцией только координат, т. е. независимых переменных X, у, г, то первый трехчлен уравнения (1.12) как сумма всех трех частных дифференциалов представляет собой полный дифференциал. Поэтому уравнение (1.12) можно записать так [c.15]

Подход, связанный с рассмотрением вихря скорости, часто оказывается более удобным, чем решение уравнений для простейших физических переменных одно из наиболее интересных приближений состоит в определении зависящей от времени функции тока и, следовательно, поля конвективных скоростей только по вычисленному распределению вихря. Граничные условия для расчетов в некоторой выделенной области на мелкой сетке удобно определять по результатам предыдущих расчетов на более грубой сетке. В метеорологических задачах стационарные решения обычно не представляют интереса, однако они могут представлять интерес в других геофизических задачах (например, ячеечная конвекция, вызванная солнечной радиацией). Обычно в метеорологических задачах требуется по крайней мере второй порядок аппроксимации по времени. Интересной особенностью этих задач является то, что гидростатическое давление р иногда принимается за независимую переменную вместо вертикальной координаты h, которая представляется как h(p). [c.455]

Гидростатическое давление как независимая переменная 455 Гистерезис при срыве потока 25 Годограф множителя перехода 71 Годунова схема 381, 434, 437 Градиентные граничные условия см Неймана граничные условия Градиентов напряжений тензор 319 [c.600]

Поскольку гидростатическое давление р зависит только от трех независимых переменных координат х, у, z, выражение в скобках представляет собой полный дифференциал функции р= fix, у, z) [c.17]

Гидростатическое давление как независимая переменная 455 Гистерезис при срыве потока 25 Годограф множителя перехода 71 Годунова схема 381, 434, 437 Градиентные граничные условия см. [c.600]

Отработка торцовых уплотнений для ГЦН с контролируемыми протечками. Методика отработки гидростатических и гидродинамических торцовых уплотнений достаточно полно изложена в [38, 42, гл. 3]. Здесь остановимся лищь на некоторых особенностях отработки гидродинамического торцового уплотнения с малыми протечками (не более 0,05 м ч). Главной проблемой при конструировании такого уплотнения, как уже упоминалось ранее, является обеспечение во всех режимах работы стабильной жидкостной смазывающей пленки в уплотняющем подвижном контакте, что гарантирует безызносный режим трения. Это оказалось непосредственно связано со стабильностью макрогеометрии уплотняющих поверхностей, независимо от применяемых материалов [9, 10]. Задача стабилизации макрогеометрии оказалась чрезвычайно трудной потому, что основу работоспособности торцовых уплотнений составляет контактирование оптически плоских поверхностей. При этом значение рабочего зазора лежит в пределах от долей микрона до нескольких микрон, и нарушение макрогеометрии даже на несколько микрон приводит к существенному изменению характеристики уплотнения. При достижении некоторого предела это нарущение вызывает выход уплотнения из строя. Между тем термические и силовые деформации деталей, образующие контактирующие поверхности, и деталей, соприкасающихся с ними, в условиях высоких давлений и переменных температур, а также больщих диаметров, характерных для уплотнения ГЦН АЭС, составляют сотни микрон, т. е. превышает рабочий зазор в сотни и даже в тысячи раз. Таким образом, конструкция уплотнений должна быть такой, чтобы эти гигантские по сравнению с рабочим зазором перемещения деталей не приводили к искажению рабочих поверхностей даже на несколько микрон. Выяснение указанных обстоятельств предопределило принципиальный подход к методике отработки уплотнения вала (см. рис. 3.34) для модернизированного насоса реактора РБМК. При выборе материала для рабочих колец, образующих уплотняющие поверхности, было учтено, что лучшие результаты при испытаниях и эксплуатации показывали силицированные графиты, несколько модификаций которых прошли испытания на первом этапе на спе- [c.238]

Гидростатическая смазка направляющих скольжения, когда масло под давлением непрерывно подается насосом на рабочие поверхности, может обеспечить жидкостное трение во всем диапазоне скоростей и нагрузок. Однако при этом возможно всплывание стола или суппорта на направляющих станины, а также возникновение опрокидывающих моментов, что нарушает точность движения. Чтобы этого избежать, можно применять гидро-разгрузку направляющих, при которой только часть нагрузки уравновешивается давлением масла. Для этого на направляющие надо подавать определенное количество масла при точно установленном давлении. Однако при больших опрокидывающих моментах и переменных режимах более целесообразны замкнутые гидростатические направляющие с подачей смазки на основную и нижнюю грань, воспринимающую опрокидывающий момент (рис. 373). Здесь внешняй нагрузка Р уравновешивается путем подачи масла в количестве Ql и Са с давлением рх и соответственно на верхнюю и нижнюю грани. Для этой цели автоматический регулятор обеспечивает создание необходимых давлений в магистралях, подводящих масло к граням направляющих. В ряде случаев для повышения работоспособности гидростатических замкнутых направляющих целесообразно применять системы автоматического регулирования масляного давления р и р из условия сохранения зазоров /11 и Ло независимо от внешних нагрузок. [c.441]

По данным [88] погрешность регулирования температуры в термостатах составляла 0,001 К, а погрешность измерения температуры термометром Бекмана не превышала 0,01 К. Воспроизводимость значений плотности, определенных с помощью кварцевого поплавка, составляла 0,05%, а воспроизводимость значений давления, найденных по данным об упругости паров СО2, — 0,01 бар Маасс и Гедде [88] исследовали достаточно чистый этилен, поскольку исходный этилен, содержавший 0,05 % примесей, был трижды подвергнут фракционной перегонке. В [88] получены многочисленные опытные данные (около 3500 точек), из которых приведены лишь 58 значений плотности на семи изобарах в критической области и семь значений на изотерме 282 95 К. Остальные значения авторы в работе не привели, считая, что они не соответствовали равновесному режиму, поскольку наблюдалось изменение плотности при постоянных температуре и давлении. Совпадение результатов, полученных дву-уя независимыми методами — гидростатического взвешивания и методом пьезометра переменного объема (по изменению высоты уровня ртути в сосуде с этиленом), свидетельствовало, по мнению авторов, об отсутствии градиента плотности по высоте сосуда Заметим, что последний вывод сделан на основании измерений при температуре, превышающей критическую на 5 К- [c.10]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...