Парис

Значения параметров уравнения Париса и периоды до зарождения трещины при наложении поляризации [c.36]

Понижение давления конденсации. Понижение конечного давления пара рч до / 2 увеличивает термический КПД паросиловой установки. Парис. 12.9 изображен цикл Ренкина в s — t-диаграмме при неизменных pi и Т. Из диаграммы видно, что с уменьшением давления в конденсаторе до рг полезная работа цикла значительно возрастает, несколько увеличивается также количество затраченной теплоты q[, причем приращение полезной работы больше, чем изменение затраченной теплоты, в результате чего термический КПД увеличивается. Однако уменьшение давления конденсации ограничено температурой источника и, как правило, влечет за [c.103]

Более удобной следует считать модификацию записи формулы Париса в следующем виде [146, 321] [c.259]

Рис. 30.1. Диаграмма усталостного разрушения в логарифмических координатах (схема) 1, 3 — области низких и высоких скоростей роста трещины, 2 — область справедливости формулы Париса.

Для учета эффектов, связанных с коэффициентом асимметрии цикла, возможно следующее обобщение формулы Париса [c.260]

Рис. 31.14. Диаграмма усталостного разрушения сплава А в состоянии 1 (см. табл. 31.3 и 31.4). Сплошная линия — формула Яремы (30.3), штриховая— формула Париса (30.1) 1 — а = 0,868 10-3, д = 0.2 2 — а = = 1,11-10- Д = 0,12 3 — а = = 1,28-10-3, R = 0,06.

Парис П., Си Дж. Анализ напряженного состояния около трещины.— В кн. Прикладные вопросы вязкости разрушения.— М, Мир, 1968, с. 64—142. [c.493]

Hs — расстояние, на которое удалена траектория трещины от горизонтали на поверхности образца кр — коэффициент перегрузки внутренним давлением по отношению к рабочему циклическому давлению Ki — вязкость разрушения металла K s вязкость разрушения в коррозионной среде К[р — коэффициент интенсивности напряжения образца с разным радиусом в вершине концентратора напряжений Kj — коэффициент концентрации напряжений Шр — показатель степени в уравнении Париса п — показатель деформационного упрочнения материала Пс — количество скачков дискретного подрастания трещины N — число циклов [c.23]

Традиционно принято рассматривать закономерности роста усталостных трещин в металлах на основе подходов механики сплошной среды. Моделирование роста трещины определяется основным кинетическим уравнением, в котором установлена связь между размахом коэффициента интенсивности напряжения и скоростью роста трещины в виде уравнения Париса [1] [c.188]

Основными источниками информации для указанных решений в части определения длительности роста усталостных трещин являются параметры кинетической кривой — показатель степени при коэффициенте интенсивности напряжения (КИН) и коэффициент пропорциональности при КИН. Интегрирование указанной выше зависимости требует использования, хотя бы в наиболее вероятной форме, уровня максимального напряжения и параметров нагружающего цикла. Применительно к реализованному в эксплуатации процессу разрушения материала параметры кинетической кривой оказываются неизвестными даже в наиболее упрощенном случае, когда рассматривается единственное уравнение Париса во всем диапазоне скоростей моделируемого или воспроизводимого роста трещин из анализа поверхности разрушения. Возникает проблема применения на практике тех или иных результатов экспериментальных исследований процесса усталостного разрушения металлов в лабораторных условиях к решению вопросов по определению длительности роста трещин и оценке уровня напряженности элементов конструкций на этапе развития разрушения. [c.188]

Экспериментальные данные по определению закономерности роста усталостных трещин для широкого класса металлов [6] указывают на удовлетворительное их описание с помощью уравнения Париса с показателем степени Шр = 4. Этот показатель степени впервые был экспериментально определен в работе [1], после чего длительное время этот показатель степени был доминирующей характеристикой кинетики усталостных трещин в металлах и сплавах. [c.188]

Включение в уравнение (4.3) значения вязкости разрушения ставит дополнительную задачу в определении ее величины в случае воспроизведения реализованного процесса роста трещины или моделирования этого процесса. При этом не снимается проблема изменения величины показателя степени в уравнении Париса для разных классов материалов и разных условий испытания, на что было указано с учетом эффекта пластического затупления вершины трещины, используемого для описания кинетических кривых для усталостных трещин [7], Проблема рассматривается в дан- [c.189]

Многолетними и многочисленными исследованиями параметров кинетической кривой Париса (4.1), описывающей закономерности роста усталостных трещин, показано, что для сплавов на основе AI, Ni, Ti, Fe и Mg, широко используемых в авиационных конструкциях, между этими параметрами имеется устойчивая связь [31-53] [c.190]

В результате этого уравнение Париса (5.1) может быть переписано в безразмерном виде путем введения в кинетическое уравнение координат точки пересечения кинетических кривых. Благодаря этому возникает возможность устранить размерную зависимость констант уравнения Париса следующим образом [c.190]

Простая запись уравнения Париса свидетельствует о том, что изменение скорости роста трещины однозначно определяется коэффициентом интенсивности напряжения. Однако из уравнения [c.190]

Однако граничные условия по КИН были введены при анализе результатов эксперимента после того, как средние значения параметров уравнения Париса были определены, и в них использованы данные по всему диапазону КИН 8-30 МПа-м . В этом диапазоне находились сплавы с разным пределом текучести 202-529 МПа. В связи с этим, если даже взять верхнюю границу диапазона по КИН 25 MПa м / , то не трудно видеть, что у разных сплавов, с разной термообработкой условие подобия по реализуемому механизму роста трещины должно было быть меньше этой величины или приближено к ней. Так, например, при минимальном пределе текучести размер зоны пластической деформации составляет [c.192]

Набор кинетических кривых с параметрами уравнения Париса, определяемыми соотношением [c.192]

Парис. 12.7, 12,8 приведены конструкции входных валов конических шестерен с одной фиксируюшей и одной плавающей опорами (схема 16, рис. 3.9). Для удобства регулирования осевого положения шестерни в стакан заключают обе опоры вала —фиксирующую и плавающую (рис. 12.7, а). Регулирование подшипников фиксирующей опоры осуществляют подбором и подшлифовкой компенсаторного кольца К. В одном из зарубежных станков (рис. 12.7, б) фиксирующая опора расположена не у выходного конца вала, как обычно, а рядом с конической шестерней. [c.195]

Иа рис. 19.4 пока. шна зависимость величины Qi от расстояния до вершины трещины a — a/R. Для сравнения здесь же приведены результаты П. Париса и X. Бюкнера [215]. Полученный выше 1)е. ультат является промежуточным по сравнению с атими данным. . [c.155]

В частности, если скорость роста усталостной трещины определяется формулой Париса (30.1) п коэффициентом интепсивностн напряжений в виде обобщенного соотношения АК = Aal/Ml, легко получить следующее выражение для циклической долговечности [c.268]

На рис. 63 показана зависимость величины (3 от расстояния до вершины разреза а = a/R. Для сравнения здесь же приведены данные Париса (светлые точки) и Бюккнера (темные точки) [212]. [c.532]

Рис. 19.4. Зависимость критического напряжения от радиуса нетто-сече-иия. Крушки — результат Париса, треугольники — данные Бюкиера.

С учетом этого было получено довольно много различных за-впсимостей для скорости роста трещин [45, 198, 247]. Все эти зависимости практически следуют из формулы П. Париса, которая основана на том, что все явления в кончике трещины, а также и скорость dl/dN ее распространения зависят от коэффициента интенсивности напряжений. Эта формула записывается [c.258]

Удобство состоит в более ясной размерности эмпирических коэффициентов. Формула Париса описывает средний (линейный) участок полной диаграммы усталостного разрушения, которая в большинстве случаев имеет S-образный вид (рис. 30.1). Наблюдающиеся отклонения диаграммы от этой формы обычно связаны с непростыми условиями пагружеппя (активные среды). Для описания полной диаграммы усталостного разрушения можно предложить зависимость [321] [c.259]

Обработка результатов усталостных испытаний образцов из данной стали в соответствии с формулой Париса (30.1) дает следующие значения постоянньсх С и п = т [c.275]

Материал цилиндра — литая сталь Ст20 (Оог = 297 Н/мм Оа = 498 Н/мм 6 = 23,8%). Обработка результатов усталостных испытаний образцов из данной стали в соответствии с формулой Париса (30.1) приводит к следующим значениям постоянных С ж п = т [c.276]

Первое слагаемое в правой части этой формулы отражает известную зависимость Париса (30.1), в которой коэффициент интенсивности напряжений входит в четвертой степени. Второе слагаемое отражает дополнительный вклад в скорость роста трещины вследствие чувствительности материала к скорости нагружеяия. Средняя скорость нагружения за цикл может быть выражена через частоту нагружения / [c.311]

Подтверждением физического смысла точки пересечения кинетических кривых служит продемонстрированная зависимость показателя степени в уравнении Париса от удельной работы разрушения образцов при монотонном растяжении [57]. В интервале изменения i,5асимметрии цикла О < < 0,5 по 200 экспериментальным данным было получено уравнение типа (4.8) для мартенсито стареющих сталей, нержавеющей стали Х18Н9Т, жаропрочных, строительных и рельсовых сталей. Связь между показателем степени и плотностью (удельная) энергии в интервале 1,5 < < 5,11 имела вид [c.191]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...