Гидравлическая средняя глубин

Гидравлическая средняя глубина [c.592]

При ширении трапецоидального сечения, т. е. при увеличении р, -- 1, т. е. величина гидравлического радиуса приближается к средней глубине сечения. Этот же вывод следует из рассмотрения последней строки табл. 4.8 для параболических русел. [c.99]

NB. Для круглых труб гидравлический радиус равен половине геометрического радиуса в открытых каналах, глубина воды в которых незначительна по сравнению с шириной, гидравлический радиус приближенно равен средней глубине воды.) Предыдущие формулы принимают теперь следующий вид [c.417]

С достаточной для практических целей точностью в приведенных выше формулах для определения коэффициента С и скорости в речных руслах и поймах люжно заменить гидравлический радиус к средней глубиной Л. Тогда. получим [c.26]

В узких нижних бьефах В ь < 8, где В — ширина спланированного отводящего русла)j характерных для выходных участков малых водопропускных сооружений, резко увеличиваются глубины потока и образуются косые гидравлические прыжки в местах набегания крайних струек бурного потока на боковые стенки русла — в так называемом сечении полного растекания со средней глубиной в нем Лр. Эти косые прыжки распространяются вниз по течению и переходят в обычный прямой гидравлический прыжок. С увеличением бытовой глубины прямой гидравлический прыжок приближается к предельному своему положению в сечении полного растекания. При дальнейшем увеличении бытовой глубины До происходит затопление прыжка в сечении полного растекания, прорыв водных масс в водоворотные зоны и переход к сбойному (несвободному) течению, характеризующемуся неустойчивостью движения и знакопеременным положением активной струи. [c.195]

Изучая пока геометрию отдельного живого сечения, представленного рядом линейных размеров (глубина, средняя ширина, гидравлический радиус и т. п.), приходим к заключению, что взаимосвязи отдельных элементов должны проявляться в виде безразмерных величин. [c.164]

V. S. Установить глубину протекания потока и заиливается ли русло, если а) площадь живого сечения потока = 2,5 м , ширина русла по дну Ь = 1 м коэффициент заложения откосов m = 1,5, средняя в сечении скорость протекания потока V = 2 м/с, а гидравлическая крупность наносов w = 2 мм/с б) са = 3,68 м Ь = 1,6 м /п = = 0 V = 0,4 м/с w = А мм/с в) oj = 0,5 м й = 0 = 3 /Па = 1 [c.113]

V.22. Определить ширину русла по дну, глубину равномерного движения потока и уклон, который необходимо придать дну этого русла, чтобы при гидравлически наивыгоднейшем профиле средняя в сечении скорость потока равнялась бы допускаемой для данного типа укрепления скорости, если а) расчетный расход Q = 34,4 м /с коэффициент заложения откосов т = 2 русло укреплено хорошей бутовой кладкой из средних пород б) Q = 2,6 mV т = 2,5 русло укреплено одерновкой в стенку в) Q = 3,26 mV гп = 1,5 грунт пропитан битумом. [c.121]

V.23. Определить максимально возможную среднюю в сечении скорость потока, нормальную глубину протекания и ширину русла по дну при гидравлически наивыгоднейшем профиле русла, если а) расчетный расход Q = 4 mV продольный уклон дна i = 0,001 коэффициент заложения откосов /п = 2 канал будет прорыт в плотном лессе с частичной подчисткой дна и откосов после землеройной машины [c.121]

V, 24. Установить максимально возможную среднюю в сечении скорость протекания потока, необходимый параметр параболы и глубину равномерного движения потока в параболическом русле гидравлически наивыгоднейшего профиля при следующих условиях а) расход Q = 1,67 м /с укрепление — весьма хорошая бетонировка уклон дна i = 0,0009 б) Q = 3,8 м /с крепление — бетонировка в средних условиях содержания i = 0,0025 в) Q = 1,31 м /с крепление —сравнительно грубая бетонировка i = 0,016. [c.121]

V.27. Определить, используя расчет по относительному гидравлическому радиусу, нормальную глубину и среднюю в сечении скорость потока в канале а) шириной по дну == 1,6 м с коэффициентом заложения откосов m = 0 с продольным уклоном i = 0,006 дно и стенки русла укреплены кирпичной кладкой (в средних условиях содержания) расчетный расход Q = 2,8 м /с б) f = 1,2 м т = 2,5 i = 0,005 русло укреплено хорошей бутовой кладкой Q = 4,29 м /с в) 6 = 1 т = 1,5 i = 0,0004 русло имеет гладкую скальную поверхность [c.127]

Гидравлический расчет безнапорных трубопроводов заключается в определении расхода или скорости движения жидкости, глубины наполнения и наивыгоднейшей формы поперечного сечения трубопровода. Полученное выше основное уравнение равномерного движения жидкости справедливо как для напорного, так и безнапорного движения. Поэтому для квадратичной области сопротивления, принимая величину т/у пропорциональной квадрату средней скорости движения, будем иметь [c.70]

На основании изучения геометрии отдельного живого сечения, представленного рядом линейных размеров (глубины, средней ширины, гидравлического радиуса и т. п.), можно прийти к заключению, что взаимосвязи отдельных элементов должны проявляться в виде безразмерных соотношений. [c.42]

VI — средняя скорость в сечении с глубиной h. В поверхностном гидравлическом прыжке пульсации давления в зоне донного вальца меньше. Пульсации скорости в пределах совершенного гидравлического прыжка весьма велики. [c.100]

Рассчитать заложение откоса стенок гидравлически наивыгоднейшего капала трапецеидальной формы для пропуска расхода воды (2=18 м /сек при глубине наполнения канала = 2 м и уклоне его дна / = 0,0008 стенки канала — средняя кирпичная кладка [11, 55]. [c.112]

Рассмотрим равномерное движение жидкости, например, в канале. Так как при равномерном движении жидкости все живые сечения потока одинаковы, то и глубины к в соответственных точках дна одинаковы по длине потока. Поэтому уклон свободной поверхности потока должен равняться уклону дна о- При равномерном движении во всех живых сечениях средние скорости V течения потока одинаковы, а поэтому и удельная кинетическая энергия потока у (2 ) тоже одинакова. Следовательно, линия энергии пойдет параллельно свободной поверхности потока, т. е. гидравлический уклон I будет равен уклону свободной [c.113]

В верхней части заднего экрана первой конвективной шахты в результате разводки экранных труб образуется фестон. Средняя высота труб фестона составляет 1,2 м. Фестон имеет пять рядов с поперечным шагом Si =320 мм и продольным шагом S2=126 мм. Площадь поверхности нагрева фестона составляет Яф=11,3 м2. Ширина второй конвективной шахты принимается равной 3200 мм (в свету), что обеспечивает возможность устройства лазов с задней стенки первой конвективной шахты. Глубина второй конвективной шахты составляет 1500 мм. Все стенки второй поворотной камеры экранируются трубами 0 60 мм с шагом s= =64 мм, причем все эти экранные панели включаются в гидравлическую систему водогрейной части котла. [c.108]

Экспериментальное исследование погружных агрегатов, работающих в скважинах, связано со значительными методологическими трудностями вследствие расположения их на глубине и малых диаметров. Однако накопление экспериментальных данных позволит в некоторых случаях для исследования работы погружных агрегатов в промысловых скважинах использовать сравнительно простые методы. Одним из них является снятие индикаторных диаграмм, показывающих изменение давления рабочей жидкости при работе погружных агрегатов. Запись индикаторных диаграмм легко и быстро выполняется механическим индикатором, снабженным приводом, обеспечивающим равномерное вращение барабана с индикаторной бумагой. Индикатор устанавливается непосредственно на устье скважины или на напорной линии около контрольно-распределительной установки. По индикаторным диаграммам можно судить о режиме и особенностях работы погружного агрегата в той или иной скважине, а также о его исправности. С их помощью можно также определить среднюю скорость поршней при ходе вниз и вверх и, пользуясь данными статической проливки каналов погружного агрегата, подсчитать величину гидравлических потерь в нем. На рис. 44 показаны две индикаторные диаграммы погружного агрегата ГИН-3, снятые при [c.139]

Существование двух резко отличных друг от друга режимов движения было установлено опытным путем английским физиком Рейнольдсом в 1883 г. в результате исследований, проведенных на вышерассмотренной установке (см. рис. 5-3). Рейнольдс установил, при каких условиях может существовать тот или иной режим движения в потоке и когда может происходить переход от одного режима к другому. Оказалось, что режим движения можно поставить в зависимость от динамической вязкости жидкости (.1, средней скорости движения V, плотности жидкости р и диаметра трубопровода (1 (в более общем случае от какого-либо характерного геометрического размера поперечного сечения потока, например, гидравлического радиуса Н, глубины потока к — для достаточно широких русл и т. п.). [c.98]

При неравномерном движении средняя скорость V, глубина к и уклон / свободной поверхности изменяются вдоль по течению. Гидравлический уклон, уклон свободной поверхности и уклон дна не равны между собой и определяются по следующим формулам [c.215]

Определить расход воды в реке шириной 6 = 320м, средней глубиной h = 1,2 м, с уклоном свободной поверхности воды i = 0,0001. Коэффициент шероховатости п = 0,025. Гидравлический радиус принять равным h. [c.210]

Очевидно, что модуль объемной упругости - К является обратной величиной коэффициента объемного сжатия. Для воды при нормальных условиях модуль объемной упругости равен 2000 МПа при повьшиенин давления воды до 10 МПа ее гшотность повысится всего на 0,5% (плотность рабочих жидкостей гидравлических систем - НС более чем на 1%). Поэтому в большинстве случаев капельные жидкости можно считать несжимаемыми, т е. считать плотность постоянной величиной. Однако при очень высоких давлениях и нсустаноинвшихся движениях жидкости ее сжимаемость необходимо учитывать. Так, если бы вода в Мировом океане (средняя глубина 3704 м) была несжимаемой, ес уровень повысился бы на 27 метров. Класс кремнийорганических жидкостей (силиконы) расширяет диапазон значений модуля объемной упругости до 800 МПа, что позволяет создавав на их базе системы, позволяющие накапливать энергию в три раза больше, чем с помощью стальных пружин [c.12]

И.2. Определить расход потока, глубины и гидравлические радиусы в живых сечениях открытого прямоугольного расширяю[цегося русла с ширинами 2 = I м, Ь-1 = 1,5 м,Ь = 2,1 м, если средняя скорость в сечениях потока V = 1,2 м/с, а в сечении пшрииой bj = 0,8 м глубина И.-, а) 0,4 м б) 0,5 м в) 0,6 м г) 0,7 м д) 0,8 м. [c.35]

Указание. По заданному расходу и средней в сечении скорости протекания потока вычисляют площадь и относительную площадь живого сечения ш = ы/г . По таОлице приложения 1 по о/ находят относительную глубину наполнения Д и относительный гидравлический радиус R. Определяется глубина потока h = А г, гидравлический радиус R = R r и устанавливаются значения и [c.113]

V.25. Определить подбором и построением графика К = f (h), используя показательный закон и проведя расчет по относительному гидравлическому радиусу, нормальную глубину и среднюю в сечении скорость протекания потока при равномерном движении в русле тра-пецоидального поперечного сечения, ширина по дну которого Ь = I м, коэффициент заложения откосов m = 1, продольный уклон дна i = = 0,002, коэффициент шероховатости русла п = 0,0225, а расчетный расход Q = 0,815 м /с. [c.125]

Если ширина русла по дну и глубина потока являются неизвестными, то лоток быстротока трапецоидальной или прямоугольной формы можно рассчитать с учетом максимально возможной средней величины скорости Углах. Для задзнного типа русла, расхода и уклона дна Утах достигается при гидравлически наивыгоднейшем профиле живого сечения (см. подробнее V.3). [c.256]

Равномерным движением называется такой вид движения, при котором все гидравлические параметры движения — скорости в соответственных точках, форма русла, а также глубины — не меняются по длине потока. Поэтому в условиях равномерного движения живое сечение потока со и средняя скорость v постоянны по длине (со = onst и о = onst) также постоянна по длине потока и эпюра скоростей (она сохраняет свою форму). [c.70]

Техническое оснащение угольных шахт Китая слабое. Широко используется ручной труд. Слабо развита открытая и гидравлическая добыча угля. В последние годы начато внедрение механизации на угольных шахтах. В 1972— 1974 гг. КНР было закуплено в Англии и других странах Западной Европы оборудование для механизированной добычи угля в 13 забоях. В настоящее время средняя мощность угледобывающих предприятий КНР примерно около 15 тыс, т в год. Около 60% общей добычи угля в стране дают мелкие шахты. Эти шахты находятся в ведении народных коммун. В провинции Хунань такие шахты дают 1/3 всего добываемого в этой провинции угля, а в провинции Чунси около 2/3 добычи угля. В мае 1974 г. вступила в эксплуатацию самая глубокая угольная шахта в стране (глубина 925 м) Тайузи (провинция Ляонин), мощность ее 600 тыс. т угля в год. [c.82]

Выбор скоростей. Скорость должна быть больше скорости заиления. Скорость заиления зависит от характера наносов, находящихся во взвешенном состоянии. Наименьшая допускаемая скорость = йй0,б4 (уравнение Кенеди) [26], где Л — глубина канала, а — козфициент, зависящий от характера взвешенных частиц. Для лёгкого ила (h — 0,3 м) а — 0,45, для очень мелкого песка ( = 0,67 — 2,13) д = 0,62, для крупного песка (/1 = 0,67 — 2,13) й = 0,73. При приближённых прикидках можно считать для воды, несущей лёгкий ил, песок у ду = 0,50. Таким образом, гидравлически наивыгоднейшие размеры не всегда могут быть осуществлены, и необходимость соблюдения неравенства может потребовать уменьшения глубины Л. Кроме того, для предупреждения размывания стенок должно соблюдаться неравенство Величина раэ (средней скорости потока, при которой наступает размывание стенок) равна 0,12 для стенок из илистой земли, 0,16 —для тонкого песка, 0,25 — для железисто-известковой глины и жирной глины, 0,50 — для речного песка, 1,00 — для гравия, 1,25 — для булыи ника, 1,80 — для сплошного слоистого камня, 2,30 — для отложения горных пород, 3,5 — для твёрдой скалы, 4—5 — для бетона, 7 — для дерева. На Ниагарском водопаде в отводящих каналах допущена скорость 8,25 м/сек. Стенки выложены глазуревым кирпичом. [c.420]

По технологии, принятой на Ленинградском металлургическом заводе, резьбовые отверстия в деталях гидравлических и паровых турбин калибруются раскатыванием роликами. Подготовка резьбового отверстия под раскатывание заключается в сверлении его на несколько увеличенный диаметр (примерно на 0,5—1 мм больше внутреннего диаметра резьбы) и в предварительном нарезании профиля резьбы [76]. Резьбу нарезают метчиком на полную глубину, но по среднему диаметру оставляют припуск 0,3—0,5жлг. После этого метчик заменяется головкой для раскатывания. При раскатывании за счет перераспределения материала припуска образуется полный профиль резьбы и достигаются требуемые размеры. [c.154]

Наблюдения над 6 и 0 . по оси 0Y при Uatnl 1 280 (из [I]) и и т ) =8 070 (из [2]), где Ua—средняя скорость потока т — средняя гидравлическая глубина и v — кинематическая вязкость, представлены на рис. 3. Величина т. е. максимальное откло нение от прямого направления в плоскости XOY, медленно увеличивалась с расстоянием от оси канала и достигала максимума при у = 0,90s. При приближении к стенке она резко падала и на стенке (у = s) равнялась нулю. Величи- [c.121]

Поворот канала. Коэффициент местного сопротивления при повороте канала пов зависит от нескольких безразмерных критериев Гс/й /г/Ь 0/180°, где Гс — радиус закругления осевой линии канала Ь — ширина канала Н — глубина воды в канале и — средняя скорость течения Я — гидравлический радиус 0 — угол поворота канала. Зависимость пов от отдельных критериев представлена на рис. 8.1 (по опытам А. Шакри). [c.168]

Вследствие поверхностного водоворота в незатопленном гидравлическом прыжке происходит интенсивное воздухововлечение (аэрация). Максимальное среднее по глубине (сечению) воздухо-содержание в начале прыжка согласно исследованиям Ю. В. Кокорина достигает величины Сд5 = 40- -607о- По мере уменьшения интенсивности турбулентности в потоке в концевой части прыжка и на пос-лепрыжковом участке механически вовлеченный воздух выделяется (деаэрация). [c.251]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...