Сплавы со средним коэффициентом линейного расширения

Средний коэффициент линейного расширения зарубежных кобальтовых сплавов [c.84]

Средний коэффициент линейного расширения металлов и сплавов [c.73]

На основании полученных результатов измерения построить кривую зависимости изменения длины образца от температуры. По полученным кривым определить критические точки данного сплава, а также средний коэффициент линейного расширения а по формуле [c.236]

Средние коэффициенты линейного расширения более богатых свинцом сплавов в интервале комнатная температура —140° по данным [15] приведены ниже [c.437]

Термическое расширение. Средний коэффициент линейного расширения кобальта и сплава с 0,73% У (0,49 ат.%) в интервалах 100—400, 400—800 и 100—800° составляет 13,6-ЮЛ 17,9-ЮЛ 16,1-Ю- и 13,9-ЮЛ 18,9-ЮЛ 16,7-10" град- соответственно [40], [c.700]

Результаты исследования приведены на рис. 1. Из этого графика видно, что значения средних коэффициентов линейного расширения сс, плотности d и модуля нормальной упругости Е этих сплавов почти одинаковы в интервале температур 200 — 700° С максимальное отличие a составляет 3%, d сплава ВТ-8 больше плотности ВТ-5 примерно на 1 %, а максимальное различие значений Е этих сплавов имеет место при 700° С и равно 7 %, при температуре 20 450° С это различие не превышает 2 %. [c.78]

СПЛАВЫ СО СРЕДНИМ КОЭФФИЦИЕНТОМ ЛИНЕЙНОГО РАСШИРЕНИЯ [c.394]

Средние температурные коэффициенты линейного расширения сталей (углеродистых, легированных и др.) приведены в табл. 13.4, цветных металлов и сплавов — в табл. 13.5, пластмасс и каучуков — в табл. 13.6. [c.302]

Прецизионные сплавы с аномальным тепловым расширением относятся к группе сплавов с заданными температурными коэффициентами линейного расширения. В зависимости от значения этого, основного для данных сплавов, параметра различают сплавы с минимальным, низким и средним температурным коэффициентом ли- [c.294]

Весьма значительно влияние роста рабочей температуры подшипника на сопротивление усталости, причем это влияние сказывается как непосредственно, так и через температурные напряжения. Обычная рабочая температура подшипников транспортных дизелей 80. .. 100 °С, но имеются двигатели, в которых температура подшипников достигает 150 °С. С повышением температуры снижаются все показатели механической прочности, в особенности у баббитов при температуре 100 °С они снижаются примерно в 2 раза по сравнению с показателями при нормальной температуре. Различие в коэффициентах линейного расширения подшипникового сплава и материала основания служит причиной температурных напряжений. Остывание подшипника из баббита (среднее значение коэффициента линейного расширения а = 25-10" ) на стальном основании от рабочей температуры 60 °С до нормальной может вызвать (в зависимости от механических свойств и соотношения толщин) напряжения, превосходящие предел текучести сплава. Сравнительно небольшое число повторных нагреваний и охлаждений в указанном интервале температур приводит иногда к появлению трещины в баббите вблизи стыка с основанием вдоль по окружности. Образование трещин или возможный наклеп сплава в результате циклических термических напряжений неблагоприятно сказывается на сопротивлении усталости. Эти напряжения можно уменьшить, применяя бронзовый вкладыш, а при алюминиевом вкладыше они почти исчезают. [c.231]

Средний температурный коэффициент линейного расширения специальных сплавов [4, 6, 8. 11] [c.121]

В связи с большой разностью коэффициентов линейного расширения твердых сплавов (средняя величина коэффициента линейного расширения в интервале температур 20—800° С рав- [c.118]

При пайке телескопических соединений ( трубка в трубку или стержень в трубку ) для избежания растрескивания менее пластичного из соединяемых материалов необходимо, чтобы при охлаждении деталь из него подвергалась сжатию, а не растяжению. Так, например, при пайке графито Вых или керамических труб со стальными необходимо трубки из менее пластичного материала (графита, керамики, имеющих меньший коэффициент линейного сокращения, чем сталь) располагать внутри стальной трубки. Другими эффективными путями являются применение припоев в виде слоистой фольги (нанример мягкого железа, плакированного с двух сторон медью), прокладок из материала с малым модулем упругости мел<ду припоем и малопластичным паяемым материалом такие прокладки изготовляют иногда в виде тонкой сетки или перфорированных листов, компенсационных прокладок с коэффициентом линейного расширения, средним между паяемыми материалами. При пайке твердосплавного составного инструмента из стали и твердых сплавов наиболее подходящим материалом для изготовления таких прокладок являются сплавы железа с никелем (пермаллой). [c.121]

Наиболее часто применяют чугун и алюминиевые сплавы. Чугунные поршни имеют высокую прочность и износостойкость и малый коэффициент линейного расширения. Однако вследствие сравнительно высокой плотности ( - 7,3 г см ) чугунные поршни получаются тяжелыми и, как правило, применяются в тихоходных двигателях и в двигателях средней быстроходности. [c.70]

Термическое расширение. С повышением содержания золота от О до 3% средний коэффициент линейного расширения богатых индием сплавов системы Ли —- 1п в интервале О—100° уменьшается от 33-10 до 31-10 град- [38]. Истинный и средний коэффициенты линейного расширения сплава, содержащего 53,8% 1п (соединение Ли1п2), при различных температурах приведены в табл. 4 [38]. [c.12]

Аналогичные результаты были получены также и в работах [62] и [73]. Так, по данным [62] средний коэффициент линейного расширения сплава состава АиСыз в интервале от комнатной температуры до 320° равен 16,5-10 град -. При температуре упорядочения (385 по [62]) имеет место резкое возрастание коэффициента линейного расширения. В неупорядоченном состоянии коэффициент линейного расширения сплава составляет при 390° 18,5-Ю град-, а при 600° — 22,2-10- град-. Изменение коэффициента линейного расширения сплава состава АиСиз в зависимости от температуры показано на рис. 61 [73]. В работе [284] выведена формула для вычисления этого коэффициента для упорядоченного сплава того же состава и сплавов других бинарных систем того же типа. [c.103]

Таблица 10.9. Температурный коэффициент линейного расширения цветных металлов и сплавов Приведены значения истинного ТКЛР а (при данной температуре Т) или среднего ТКЛР а в интервале ДТ)

Примеси и легирующие элементы сравнительно мало изменяют коэффициент линейного расширения. У большинства сплавов а = 8,0 10" - 9,2 1(Г °СГ , т.е. в интервале эначений, характерных для чистого титана с различной текстурован-ностью. Несравнимо большее влияние на а оказывает распад нестабильных твердых растворов. При определенных условиях величина а может стать даже отрицательной (сокращение длины). В связи с этим дилатометрические исследования являются одним из наиболее чувствительных методов оценки стабильности твердых растворов (в основном 3-фазы). Влияние распада 3-фазы на величину и знак а обязательно следует учитывать при отпуске высоколегированных сплавов, в которых за счат сокращения объема при распаде в области средних температур возможно явление самопроизвольного растрескивания. [c.8]

Таблица 13,5, Средние температурные коэффициенты линейного расширения цветиыл металлов и сплавов при 20 С [6]

Основным сдаточн1>1м параметром при поставке большинства сплавов с заданными температурными коэффициентами линейного расширения является средний коэффициент аср, нзыеряемьн в определенных для сплавов каждой марки интервалах температур / iH tn дилатометрическим ме- [c.295]

Характеристики тугоплавких металлов, определяющие их использование в качестве основы жаропрочных сплавов, даны в табл. 6. Очень высокие температуры плавления определяют предельные рабочие температуры, а исключительно большие теплоты испарения характеризуют большую силу межатомных связей. Малая плотность титана, ванадия, хрома способствует высокой удельной прочности их сплавов. Сплавы ниобия и молибдена, имеющие среднюю плотность, также обладают высокой удельной прочностью, вдвое более тяжелые тантал и вольфрам в этом отношении им уступают. Низкие коэффициенты линейного расширения тугоплав- [c.78]

Более эффективное влияние ТЦО на алюминиево-кремниевые сплавы по сравнению с закалкой происходит в результате действия механизма,, обусловленного большим различием коэффициентов линейного расширения твердого раствора, среднее значение которого при 20 —577 °С составляет 28 10 °С [57], и кремния, среднее значение которого при 15— 1000 °С — 6,95-10 °С [200]. Причем следует ожидать максимальных значений напряжений в приграничных с частицами кремния областях твердого раствора и их снижения по мере удаления от них. Таким образом, возникающие в процессе ТЦО структурные напряжения снособствуют протеканию пластической деформации в алюминиевой матрице и, как следствие,— повышению плотности дислокаций. При этом наблюдается некоторая локализация пластической деформации вблизи границы раздела фаз. Признаком этого является повышенная плотность дислокаций в алюминиевой матрице вблизи частиц кремния по сравнению с внутри-объемной плотностью. [c.75]

В машиностроении применянэт сплавы титана с А1, Сг, Мп, Мо, Ре, 51. Удельный вес их в среднем 4,5 кг/дм , коэффициент линейного расширения а = 8,5-10 теплопроводность —7 кал1м-ч-°С. [c.180]

Рис. 6-1-22. Зависимость среднего температурного коэффициента линейного расширения сплавов Fe r между О и 100° С (Л. 103) и между 20 и 400° С [Л. 72] от содержания хрома ш г-

О кинетике изменения и величине внутренних деформаций и напряжений в околошовной зоне при сварке титана данных очень мало. Однако, располагая сведениями о коэффициенте линейного расширения титана (8,5 10 " 1/°С при 0—100° в сравнении с 11,7 10 1/°С для железа), о модуле упругости (11250 в сравнении с 21000 кГ/мм для железа) и характере изменений удельного объема при протекании фазовых превращений, можно в первом приближении оценить знак и порядок величин остаточных деформаций и напряжения. Превращение [3 а в титане и его а- и а + 13-снлавах, а также превращение (3 со в а+13-сплавах титана протекают пе с увеличением объема, как превращение а в железе и стали, а с небольшим уменьшением его. Едипствепное превращение в титане и его сплавах, которое происходит с увеличением объема, — это гидридное (на 15% при Т1Н 100%). Однако расчеты показывают, что при содержании 0,01% Ы изменение удельного объема технического титана вследствие гидридного превращения не превышает 0,1%. При полном превращении аустенита в мартенсит, например в стали с 0,38% С и 1,4% Сг, удельный объем увеличивается в среднем на 5%, т. е. в 50 раз больше Столь малый общий объемный эффект гидридного превращения в око.яо-шовной зоне, вероятно, не может привести к изменению знака остаточных продольных растягивающих деформаций и напряжений первого рода. [c.49]

Металлическая линейная шкала в поперечном сечении имеет форму, представленную на рис. П1.18, а. Деления наносятся на тщательно доведенной поверхности 1. Шкалы изготовляются из сплава пнвар-стабиль, содержащего 56% никеля и 44% железа, имеющего температурный коэффициент расширения, соответствующий среднему значению этого коэффи- [c.459]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...