Сплавы алюминиево-кремниевые

Физико-механические свойства 4—138 Сплавы алюминиево-кремниево-медно-магние- [c.270]

Сплавы алюминиево-кремниево-медно-магние-вые АЛЗ 4—140 [c.270]

Сплавы алюминиево-кремниево-медные 4—135 - АЛ6 4 — 135 [c.270]

Сплавы алюминиево-кремниевые 4—133 [c.270]

Сплавы алюминиево-кремниевые вторичные АК [c.270]

Примечание. Ширина зазоров (мм) для механизированной пайки алюминия я его сплавов алюминиево-кремниевыми припоями 0,1—0.3 мм. [c.49]

Алюминиево-кремниевые сплавы . ............... 1 - 1Д [c.75]

Сплавы алюминиево-цинково-кремниевые Алюминиево-цинково-магниевые сплавы — см. [c.12]

Сплавы алюминиево-магниево-кремниевые 4 — [c.270]

Сплавы алюминиево-магниево-кремниевые АЛ9 [c.270]

Сплавы алюминиево-магниево-кремниевые АЛ 1.3 4— 126, 155 [c.270]

Сплавы алюминиево-марганцевые 4 — 170, 171 Сплавы алюминиево-медно-кремниевые 4—135, 147 [c.270]

Сплавы алюминиево-медно-кремниевые 108 [c.270]

Сплавы алюминиево-медно-кремниевые Л-108 4—135 [c.270]

Сплавы алюминиево-медно-кремниевые ЛЛ6 [c.271]

Сплавы алюминиево-цинково-кремниевые АЛ 11 [c.271]

Химический состав плакирующего слоя (алюминиево кремниевого сплава) Si — 1,5%, Fe — 0,1—0,7 /о, Си — не более 0,01%, Zn —не более 0,01%, А1 —остальное. [c.81]

Заэвтектические алюминиево-кремниевые сплавы используют в тех случаях, когда требуется повышенная износоустойчивость изделий, так как в их структуре присутствует твердая кремниевая составляющая. Наиболее широкое распространение эти сплавы находят для изготовления поршней двигателей внутреннего сгорания и для блока двигателя. Заэвтектические сплавы обладают прекрасной жидкотекучестью и отличной обрабатываемостью резанием в случае применения алмазного инструмента. [c.26]

Каждая частица порошка состоит из большого количества мелких зерен Т1С, окруженных алюминиевым сплавом. Порошок получен высокотемпературным синтезом Ti в присутствии алюминиево-кремниевого сплава [c.212]

Алюминиево-кремниевый сплав образуется при температуре около 1800° С с этого момента содержание карбида кремния уменьшается. [c.372]

Технология выплавки алюминиево-кремниевых сплавов [c.373]

По сравнению с известными ферросплавными процессами для выплавки алюминиево-кремниевых сплавов требуется более низкое напряжение при большей силе тока, так как повышенное напряжение и связанный с этим подъем электродов вызывает рассеяние энергии вместо требуемой концентрации, особенно в нижней зоне шахты печи. [c.375]

При производстве алюминиево-кремниевых сплавов применяют электрические печи мощностью 15000 — 35000 кВА (рис. 120) открытого типа в связи с необходимостью периодической обработки колошника. Необходимость в такой обработке обусловливается физическими и химическими качествами материалов шихты. Ванна таких печей имеет круглую форму. У круглой ванна силы, которые получаются вследствие термических напряжений в футеровке, хорошо компенсируются. [c.376]

При выплавке алюминиево-кремниевого сплава в электропечи мощностью 16 500 кВА каждый час выделяется свыше 150 000 м различных газов. Эти газы увлекают с собой в виде мелких частичек (пыли) продукты конденсации разложившихся и испарившихся компонентов шихты и сплава. Содержание пыли в газах составляет 1—1,3 г/м . [c.379]

Анализ материальных балансов процесса производства алюминиево-кремниевых сплавов, проводимых при оптимальных режимах плавки, показывает, что при использовании в качестве сырья каолина и глинозема, а в качестве восстановителя каменного угля и нефтяного кокса можно достичь весьма высокого извлечения основных компонентов. В первичный сплав с учетом настылей, образующихся при рафинировании, переходит 88 — 92% А1 и 90 — 95% 51. Характерно, что в металлической фазе содержится на 10 — 15% больше алюминия, чем кремния. [c.379]

Дальнейшее значительное улучшение технико-экономических показателей производства алюминиево-кремниевых сплавов может быть достигнуто в результате [c.380]

В производстве кремния электротермическим способом применяются те же электропечи, что и в производстве алюминиево-кремниевых сплавов (см. стр. 368). [c.385]

СПОСОБ ИЗВЛЕЧЕНИЯ АЛЮМИНИЯ ИЗ АЛЮМИНИЕВО-КРЕМНИЕВЫХ СПЛАВОВ [c.389]

На рис. 2.12 показано влияние числа циклов п на электропроводность исследуемых алюминиево-кремниевых сплавов [155], Кривые построены на основании расчетов соответствующих экспериментов. [c.48]

Сплавы алюминиево-кремниево-магниевые Ллюминиево-кремниево-медио-магниевые сплавы — см. Сплавы алюминиево-кремниево-медно-магниевые Ллюминиево-магниево-цинково-медные сплавы — см. Сплавы алюминиево-магниево-цинково-медные Алюминиево-магниевые сплавы — см. Сплавы алюминиево-магниевые Алюминиево-марганцевые сплавы — см. Сплавы алюминиево-марганцевые Алюминиево-медно-кремниевые сплавы — см. [c.12]

Сплавы алюминиево-кремниево-медно-магиие-Еые RR 53С 4 — 126, 139 [c.270]

Сплавы алюминиево-медно-кремниевые Алюминиево-медно-магииево-кремниевые сплавы — см. Сплавы алюминиево-медно-магниево-кремниевые Алюминиево-медно-магниевые сплавы — см. [c.12]

В нашей стране впервые в мире разработан и осуществлен в промышленном масштабе с достаточно высокими техникоэкономическими показателями способ получения силикоалю-миния (алюминиево-кремниевых сплавов). [c.39]

Теоретически из алюминиево-кремниевого сплава можно вьщелить различными приемами чистый алюминий. Однако [c.39]

Исследования проведены на алюминиево-кремниевом сплаве АЛ2 при литье корпуса с чистовой массой 5,8 кг — сложной фасонной отливки ответственного назначения. Сплав готовили в электрической печи сопротивления САТ-0,25, переливали его в раздаточную печь ВЗО, где проводили сначала рафинирование с последующим модифицированием по серийной технологии (1,5 % тройного натрийсодержащего модификатора) и затем заливку деталей. По другому варианту сплав модифицировали 0,8...0,9 % тройного модификатора, затем в заливную ложку отбирали дозу расплава для одной заливки и в объеме модифицирующего прутка вводили в него 0,05...0,08 % НП В4С. Анализ результатов определения механических свойств показал, что за счет дополнительного введения НП В4С предел прочности ст повы-щается по сравнению с обычной технологией с 221 до 231 МПа (на 4,3 %), твердость НВ — с 617 до 628 МПа (в 1,8 раза) и относительное удлинение 5 — с 2,9 до 10,5 % (в 3,6 раза). Микроструктура в обоих случаях являлась типичной для модифицированного силумина, в котором эвтектика представляет собой конгломерат тонко измельченных фаз. В случае обработки расплава только тройным модификатором средняя длина ветвей дендритов а-твердого раствора составляла около 90 мкм, а при двойном модифицировании она уменьщилась до 35 мкм. При модифицировании тройным модификатором микроструктура характеризуется столбчатым строением, а при дополнительном введении в расплав НП В4С формируется однородная измельченная структура. Очевидно, что повышение механических свойств сплава при модифицировании НП В4С связано с измельчением его микро- и макроструктуры. Высокий уровень свойств (а 3 = 204 МПа, 5 = 5,2 %, НВ = 592,5 МПа) был получен при модифицировании только В4С. При этом макрозерно оказалось в 8 раз мельче (0,5...0,8 мм2), у сплава, приготовленного по обычной технологии. [c.279]

Существующая до последнего времени единственная технология производства литейных алюминиевокремниевых сплавов предусматривала сплавление чистого алюминия с кристаллическим кремнием и другими присадками. В условиях широкого распространения литейных алюминиево-кремниевых сплавов и сокращения запасов высококачественного сырья для производства алюминия методом электролиза криолито-глиноземных расплавов становится более эффективным получением этих сплавов методом прямого восстановления в руднотермических электропечах. [c.367]

Наиболее простой способ использования алюминиево-кремниевых сплавов, выплавленных электротермическим методом, заключается в разбавлении их алюминием, полученным электролизом криолито-глиноземных расплавов. Этот способ, описанный ранее, применяется в промышленных масштабах. Практика показала технико-экономическое преимущество такого способа получения силумина и особенно сплавов на его основе перед способом получения силумина сплавлением электролитического алюминия и кристаллического кремния. Вместе с тем этот способ только частично решает проблему использования алюминия, получаемого электротермическим методом. [c.389]

В работе сообщается об особенностях модифицирования алюминиево-кремниевых сплавов стронцием и его сплавами с алюминием, о новых сплавах, не требующих модифицирования. Рассмотрены механизм модифицирования силуминов стронцием, структурообразова-ния, механические, физические и технологические свойства сплавов, подвергнутых обработке ношм модификатором. [c.49]

Рис. 2.12. Влияние термоциклирования на лектрнческую проведимость О бинарных алюминиево-кремниевых сплавов (цифры на кривых соответствуют содержанию кремния в сплаве)

Рис. 2.13. Структуры алюминиево-кремниевых сплавов, Х200 а — 6,3 % 8И б — 20,5 % 8 J — без ТО 2 — 10 циклов 5 — 20 циклов

В двухфазных алюминиево-кремниевых сплавах, например АЛ2, САС-1 и др., среднее расстояние между ластйцами кремния равно 2— [c.57]

Исследования показали, что в алюмИниево-кремниевых сплавах в результате увеличения диффузионной подвижности атомов кремния при ТЦО происходят значительное измельчение и сфероидизация эвтектического кремния (рис. 2.41). Закалка с выдержкой, равной времени 20 циклов, не приводит к существенным изменениям в структуре наряду с незиачительным округлением некоторых кристаллов в эвтектике сохраняются острые иглы кремния. После ТЦО кристаллы кремния измельчаются и принимают округлую форму.. [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...