Метил давление насыщенного пара

Температура и давление насыщенных паров метана [Л. 45] [c.26]

На рис. 2-6—2-13 приведены давление насыщенных паров метана, динамическая и кинематическая вязкости метана в различных координатах и зависимость его теплопроводности от различных параметров состояния. [c.36]

Значения давлений насыщенного пара метана представлены по данным Н. В. Павловича [Л. 111] и имеют погрешность не более 0.1%. [c.36]

S.O 6.5 3.0 Рис. 2-13. Давление насыщенных паров метана [c.44]

Начальное давление в термосистеме конденсационного термометра для данного рабочего конденсата определяется температурой начальной отметки шкалы и равно давлению насыщенного пара при этой температуре. Например, при использовании хлористого метила (температура кипения — 24°С, 4р = 143,8°С, р р = = 65,8 кгс/см ) в качестве рабочего конденсата для термометра [c.80]

Более выгодны и удобны по сравнению с воздушными паровые компрессорные холодильные установки, позволяющие в области насыщенного пара осуществить изотермические отвод и подвод теплоты, отбираемой у охлаждающей среды, и приблизить холодильный цикл к обратному циклу Карно. В качестве хладагентов в этих установках используются пары жидкостей, температура кипения (насыщения) которых при атмосферном давлении ниже О °С (низко-кипящие жидкости) аммиак (4 = —35 °С), фреон-12 ( = —30 °С), хлористый метил t = —23 °С) и др. [c.133]

Фиг. 3. Значения вязкости т] насыщенных паров холодильных агентов, а также перегретых паров метана, этана н пропана при давлении 760 мм рт. ст.

При конверсии метана в производстве аммиака поступающий в охладитель газов — котел конвертированный газ при температуре около 1000 °С и давлении 3,2 МПа охлаждается в нем по условиям дальнейшей переработки до температуры около 500 °С. При этом в охладите ле вырабатывается около 60 т/ч насыщенного пара при давлении 4,5 МПа. [c.117]

При реакциях восстановления необходимо учитывать летучесть галогенида металла-восстановителя. Если галогенид более летуч, чем металл-восстановитель, то единственным затруднением может быть закупорка выходных газоотводов, которую можно предотвратить с помощью ловушки или конденсационной камеры, устанавливаемых на выходе из зоны осаждения.Если же галогенид менее летуч, чем сам металл, возможно его соосаждение. Во избежание этого исходное парциальное давление пара металла-восстановителя в реакционной среде должно быть ниже давления, соответствующего насыщенному пару галогенида металла-восстановителя при температуре осаждения. На практике этот теоретический минимум парциального давления пара металла может несколько превышаться, так как полного превращения металла-восстановителя в его галогенид, как правило, не происходит. Все фториды мета тлов, перечисленных в табл. 106, гораздо менее летучи, чем сами металлы. Хлориды и бромиды этих металлов, за исключением цинка, а также иодиды, кроме соединений 2п и Mg, также менее летучи. Галогениды щелочных металлов наименее летучи по сравнению с образующими их металлами, которые поэтому менее всего пригодны как восстановители. [c.359]

Конденсационные манометрические термометры имеют в качестве рабочего вещества низкокипящие органические жидкости (хлористый метил, ацетон и фреон). Действие этих приборов основано на законе Дальтона, дающем однозначную зависимость между давлением и температурой насыщенного пара вплоть до критической температуры вещества. [c.83]

Объемная доля кислорода, %, не более Объемная доля азота, %, не более Объемная доля метана, %, не более Объемная доля диоксида углерода, %, не более Массовая концентрация водяного пара при 20 °С и 101,3 кПа, г/мз, не более Температура насыщения водяными парами при давлении 101,3 кПа, С, не более [c.260]

Помимо рассмотренного случая перегрева жидкости, существуют и другие типы мета-стабильных состояний вещества — переохлажденный пар (когда температура пара оказывается ниже температуры насыщения при данном давлении) и переохлажденная жидкость (когда температура жидкости оказывается ниже температуры затвердевания при данном давлении). [c.211]

Точка кипения хлористого метила (метилхлорида) минус 24,09° Ц, точка плавления минус 91,5° Ц, удельный вес у =0,954. В табл. 24 приведены давления насыщенных паров метилхлорида. [c.366]

Клюзиус и Вейганд [49] заполняли исследуемым веществом медный цилиндр, соединенный капилляром с внешними системами. После создания некоторого давления цилиндр помещали в термостат, где поддерживали температуру, превышающую температуру затвердевания на 1—2 К- Суть эксперимента заключалась в понижении температуры до температуры затвердевания, что сопровождалось уменьшением давления. В дальнейшем давление оставалось постоянным в течение некоторого времени, что свидетельствовало о фазовом переходе Температуру определяли по давлению насыщенного пара метана с погрешностью 0,02 К, а давление измеряли пружинным манометром с погрешностью 5-10-з МПа в диапазоне О—10 МПа. Заметим, [c.32]

Конденсационные манометрические термометры предназначены для измерения температур от —50 до -f300° . Термобаллон термометра примерно на 4 заполнен низкокипяпдей жидкостью, а остальная часть заполнена насыщенным паром этой жидкости. Количество жидкости в термобаллоне должно быть таким, чтобы при максимальной температуре не вся жидкость переходила в пар. В качестве рабочей жидкости применяются фреон-22, пропилен, хлористый метил, ацетон и этилбензол. Капилляр и манометрическая пружина заполняются, как правило, другой жидкостью. Давление в термосистеме конденсационного манометрического термометра будет равно давлению насыщенного пара рабочей жидкости, определяемому в свою очередь температурой, при которой находится рабочая жидкость, т. е. температурой измеряемой среды с помещенным в нее термобаллоном. Эта зависимость давления насыщения пара от температуры имеет нелинейный вид, она однозначная, когда измеряемая температура не превышает критическую. [c.23]

Парогенераторы АЭС Шиппингпорт (США). Атомная электростанция Шиппингпорт мощностью 100 Мет имеет в первом контуре один водоохлаждаемый реактор с четырьмя главными циркуляционными петлями. В каждой петле имеется парогенератор-ис-паритель. В парогенераторах-испарителях, рассчитанных на съем 66-10 ккал1час тепла, производится сухой насыщенный пар давлением 43—47 ата при температуре насыщения 253—259° С и влажностью менее 0,25%. Температура питательной воды 157° С. [c.55]

КУКМ-16/35 Котел с МПЦ за котлами каталитической конверсии метана газ под давлением 18 кгс/см 31 600 1 100 и 500 Насыщенный пар 102 [c.244]

Математическая модель была использована для проведения расчетных исследований и оптимизации параметров теплосиловой части АЭС с кипящим реактором. Рассматривалась турбоустановка мощностью 500 Мет в турбину поступает сухой насыщенный пар при давлении 65 ата, расход пара принят постоянным во всех рассматриваемых вариантах и равным 2700 т/час. Температура питательной воды принята 160° С. Давление в конденсаторе турбины принято равным 0,04 ата (по результатам предварительно проведенной оптимизации низкопотенциальной части турбоуста-нсвки и системы водоснабжения для одного из районов страны). В соответствии с изложенной выше методикой первым этапом работы по оптимизации параметров теплосиловой части АЭС были термодинамические исследования возможных тепловых схем турбоустановки для выбора наиболее экономичных схем и определения степени влияния отдельных параметров. [c.83]

Пар, поступивший из экранных труб в паровое пространство барабана, является насыщенным и в таком виде еще не пригоден для использования в турбине, хотя и имеет полное рабочее давление. Дело в том, что процесс работы пара всегда связан с его расширением, т. е. с увеличением объема и снижением давления. В этих условиях насыщенный пар частично превращается в воду. Кроме того, запас энергии в насыщенном паре невелик. Поэтому из барабана пар направляется в перегреватель 6, где ему сообщается дополнительное количество тепловой энергии. Так, например, для блоков мощностью 150 и 200 Мет при давлении в барабане котла 150 Kz j M (абс.) температура насыщенного пара равна 340° С, а после перегревателя пар поступает к турбине с температурой 565° С. [c.12]

При значительной высоте настенного пароперегревателя и большой плотности пара особенно при температурах, близких к насыщению, в трубах создается большое гидростатическое давление столба пара. При низких нагрузках и неравномерном обогреве гидравлическое сопротивление движению пара в отдельных опускных трубах может быть меньше, чем разность гидростатических весов столбов пара в наименее и наиболее обогреваемых трубах. В наиболее сильно обогреваемых трубах это создает условия для прекраш,ения движения или обратного движения пара снизу вверх. При выравнивании обогрева уменьшается разность гидростатических давлений в отдельных трубах и при определенных условиях движение во всех трубах становится опускным. Наиболее опасными являются периоды прекращения движения. При достаточной продолжительности их возможен перегрев металла и повреждение труб. Такое нарушение движения пара было замечено на котле № 7 электростанции Нью-Джонсвил (500 г/ч, 140 бар, 566/538° С). Опускные панели радиационного перегревателя размещены на боковой стене топки, а подъемные в двухсветном экране. Пар из барабана поступает в настенный перегреватель. На входе в опускную панель установлен поверхностный пароохладитель. Неравномерная раздача конденсата пара по опускным трубам усиливает разности нивелирных напоров в отдельных трубах. После первой аварии был организован контроль за температурами на необогревае-мых участках опускных труб у пароохладителей и у вЫ ходного коллектора. При нагрузке 35 Мет разорвались две трубы опускной панели. Установленными приборами было зафиксировано в это время увеличение температуры на выходе из пароохладителя до величин, значительно превышающих температуру насыщения. Указанное повышение температуры возможно только при движении пара снизу вверх. Это подтверждается также тем, что [c.262]

На рис. 1-17, представлена диаграмма смеси, состоящей из 60% метана и 40% пропана. Для этой смеси точка К, в которой тождественны паровая и жидка я фазы, имеет. параметры ркр=95,7 ата и кр = Э1,ГС. При тем1пе рату,рах ниже Э1,1°С изменение состояния смеси. (например, при температуре 25° С — линия аб) будет идти обычным порядком. Начиная от точки а, на кривой сухого насыщенного naipa (кривая BNK) при давлении 31,S ата и. выше до точки б на кривой жидкости (кривая АбК) будет происходить непрерывное увеличение жидкой и уменьшение паровой фазы. В точке а—сухой насыщенный пар, а в точке б — чистая жидкость. При температурах, начиная с /= = 31,1° С до t=4 ° , изменение состояния будет происходить иначе. Например, при температуре 35° С — по линии def. [c.20]

На рис. 9-14 показан продольный разрез турбины насыщенного пара мощностью 1 ООО. Мет, выпускаемой фирмой Сименс [Л. 219]. Турбина имеет частоту вращения 1 500 об1мин и работает при низких начальных параметрах пара давление острого пара ра = оЬ KZ j M , температура / = 261 °С. Установка предназначена для работы на двухконтурной станции по обычной схеме с выносными сепаратором и перегревателем. Пар после ЦВД при давлении 4,6 кгс1см направляется в сепаратор-перегреватель, где осуществляется промежуточный перегрев пара до температуры /= [c.211]

МПа, и при сбросе газовой подушки из резервуаров для СНГ на вход компрессора содержание бутана в газовой смеси, идущей в компрессор, не должно превышать 5%, а содержание пропана 7%. Первое условие обеспечивает безопасность эксплуатации автомобиля в случаях, когда заправку проводят при низких темшературах и растворимость метана в СНГ существенно повышается. Установленная норма гарантирует, что растворившийся при температуре минус 30 °С метан создаст после десорбции при температуре +20 °С давление не более 1,6 МПа. Надо отметить, что это требование устанавливает Фесьма большой запас надежности, так как распространяет. требования экстремального режима (заправка при —30 °С). на другие условия, где безопасность тарантируется при боль-тем превышении давления метана над уровнем давления на- сыщенных паров. Введение в схему надежного автомата может позволить ослабить требование и облегчить работу при заправке, сохраняя безопасность эксплуатации. Второе усло-.вие связано с недопустимостью выпадения жидкой фазы в процессе сжатия и может обеспечиваться технологическим режи- мом станции сброс газовой подушки должен производиться только при работающем компрессоре, когда накопление тяже- лых углеводородов исключено. Схема комбинированной АГНКС —АГНС приведена на рис. 103. Для выполнения пер- вого условия в схему введен регулятор давления после себя. (редуктор), управляемый давлением газа (насыщенных паров -СНГ), создаваемым в отдельной секции резервуара СНГ (У). Метан для вытеснения СНГ отбирается после второй иди третьей ступени сжатия компрессора. [c.262]

Однако, если предположить, что обе фазы, находясь в точках а и 6, могут взаимодействовать между собой, образуя термодинамическую систему, находящуюся при постоянных р а Т, то выяснится, что состояние Ь, в котором потенциал выше, чем в состоянии а, является лишь относительно устойчивым — метастабильным, ибо переход вещества из состояния два приведет к уменьшению потенциала ф. Аналогичные заключения можно сделать относительно точек с н d. То же относится н к рис. 2-4. На основании этого частки изобар и изотерм на рис. 2-3 и 2-4, относящиеся к состоянию устойчивого равновесия, изобрал<ены сплошными линиями, а участки, относящиеся к метастабильным состояниям,—пунктирными. Как уже отмечалось, реальные термодинамические системы могут находиться в метастабиль ных состояниях, если приняты меры к тому, чтобы они не подвергались заметным возмущениям извне, и если возмущения, связанные с естественными флуктуациями, малы по сравнению с порогами устойчивости. Так, например, очень чистую жидкость, находящуюся при некотором постоянном давлении, меньшем критического, можно нагреть до температуры, заметно превосходящей температуру насыщения при данном давлении Т з(р), без того, чтобы йачался процесс парообразования. Такое состояние жидкости аналогично точке d на рис. 2-4,а. Наоборот, пар можно изобарно охладить до точки Ь (рис. 2-4,а) без того, чтобы он начал конденсироваться. Однако можно показать, что существуют определенные границы существования метастабильных состояний. Эти границы определяются тем, что для метастабильных состояний должны выполняться условия устойчивости, поскольку, как отмечалось, мета--стабильные состояния по отношению к малым возмущениям устойчивы, т. е. для близкой окрестности точки метастабилшого равновесия должны выполняться условия (2-37) и (2-38) [c.36]

Парогенераторы Дрезденской АЭС (США). На Дрезденской станции мощностью 180 Мет с кипящим водяным реактором применен пароводяной цикл двух давлений с регенеративным подогревом питательной воды. Первичный пар давлением 70 ата в количестве 640 т1час образуется непосредственно в реакторе, откуда через барабан-сепаратор и влагоотделитель поступает в первую ступень турбины. Вода из барабана-сепаратора при температуре насыщения подается циркуляционными насосами к парогенераторам, где за счет ее охлаждения образуется пар второй ступени давления (35,7 ата) в количестве 540 ml час [125]. Эта ступень состоит из четырех независимых циркуляционных петель с парогенератором и циркуляционным насосом. Каждая петля размещается в изолированном боксе с биологической защитой. Станция может работать при отключении одной или двух петель. [c.52]

Для запроектированного фирмой парогенератора греющая вода при давлении 155 ата циркулирует через парогенератор в количестве около 25 ООО т1час и снижает свою температуру с 310 до 282 С. Парогенератор производит около 2000 тЫас пара при давлении 55 ата, перегретого сверх температуры насыщения на 20° С, Температура питательной воды 227° С. Электрическая мощность парогенератора может достигать 300—400 Мет-, таким образом, на реактор 1000 Мет может быть установлено только три парогенератора. Вес парогенератора около 380 т. Корпус парогенератора выполнен из углеродистой стали, трубы поверхности нагрева инконелевые, входные и выходные камеры первичной воды и трубные доски наплавлены нержавеющей сталью. [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...