Коэффициент трения приведенный

Эксперименты показали, что для стальных, латунных и дюралюминиевых деталей с антикоррозийными покрытиями с параметром шероховатости Ra= 1,25 мкм при изменении нагрузки Р от 10 до 40 Н, номинального давления Ра от 0,0011-109 до 0,167-10в Па, номинальной площади касания от 24 до 900 мм и отношения нагрузки к весу верхней детали от 9,6 до 11 120 коэффициенты сухого трения скольжения меняются незначительно. Это показывает, что при расчетах узлов трения можно использовать значения коэффициентов трения, приведенных в табл. 8—12, [c.203]

Примечание. Коэффициенты трения, приведенные в таблице, соответствуют моменту начала движения тел при отсутствии между ними смазки. Рабочие коэффициенты трения обычно на 30—tO% меньше коэффициентов трения при начале движения. Наличие смазки между трущимися поверхностями снижает коэффициент трения примерно в 1,5—2 раза. [c.12]

W hnp и /. р — коэффициенты трения, приведенные при отклонении механизма от эталонной схемы (см. фиг. 104), [c.520]

F — постоянный коэффициент, зависящий от размеров деталей передачи и коэффициентов трения. Приведенный момент инерции [c.360]

В связи с этим все значения коэффициентов трения, приведенные без указания условий, в которых выполнены исследования, следует принимать только как ориентировочные. [c.209]

Вследствие существования связи между динамическими механическими свойствами полимеров и коэффициентом трения (по крайней мере при качении), зависимость его от скорости и температуры должна подчиняться принципу температурно-временной суперпозиции. В некоторых случаях было установлено, что зависимости коэффициентов трения, полученных при различных скоростях и температурах, могут быть обобщены с помощью уравнения ВЛФ [45, 60, 71 ]. Обобщенная кривая в координатах коэффициент трения — приведенная скорость проходит через максимум. Было установлено, что этот максимум. коррелирует с Е при трении по гладким поверхностям и с tg б = Е"1Е в случае шероховатых поверхностей [60, 71]. Обычно положение максимума коэффициента трения коррелирует с полимеров. Положение низкотемпературных максимумов коэффициента трения для полимеров, находящихся в стеклообразном состоянии, может коррелировать с температурами вторичных переходов [72]. В некоторых случаях максимумы не связаны с Тс или Т с, а обусловлены изменениями адгезии [60]. [c.208]

Для проведения расчетов по оценке деформирующих сил, работы деформации и предельных значений коэс и-циента трения, а также для определения стойкости рабочих деталей штампо-вой оснастки рекомендуется пользоваться значениями коэффициентов трения, приведенными в табл. 6. [c.346]

Коэффициенты трения, приведенные в таблице, соответствуют моменту покоя (страгивания) рабочие коэффициенты трения обычно на 30—40% меньше коэффициентов трения страгивания. [c.217]

Таким образом, выбор пар трения без знаний условий работы узла трения невозможен отсюда понятна бессмысленность таблиц по коэффициентам трения, приведенных в большинстве старых справочников, в которых указаны пары трения, но отсутствуют указания на условия, в которых были определены коэффициенты трения, [c.149]

Для определения первоначальной деформации ес в неподвижном уплотнении Добрушкиным предложена номограмма [46]. Расчет усилий сдвига холостого хода поршня в уплотнениях возвратно-поступательного движения с подробным рассмотрением коэффициентов трения приведен в работе [47], а ряд указаний об условиях монтажа уплотнений кольцами дан в статье [48]. [c.238]

Примечание. Различие в коэффициентах трения, приведенных в первой и последней строках по Р. Фейнману, возникает от разной гладкости или твердости частей поверхности, от грязи, ржавчины и прочих посторонних влияний. Значения коэффициентов трения стали по стали, меди по меди и пр. в чистом виде нереальные, ибо эти мелочи и определяют значение /р. На самом деле, трение поверхностей - это трение загрязнений, приставших к ним. [c.517]

Заметим, что после разрушения образовавшихся мостиков сцепления на поверхности остаются навалы и наросты, которые в дальнейшем, видимо, не только сдирают пленки, но и образуют зацепления с противолежащей поверхностью. Из изложенного следует, что применяемые расчеты коэффициента трения по величине сопротивления вдавливанию и срезу неправильны. Неверен также и расчет коэффициента трения, приведенный Грином, ибо картина разрушения мостика сцепления не соответствует принятой им расчетной модели. Она, видимо, будет более близка к действительности для случая трения разноименных металлов. [c.103]

В условиях задачи, приведенной в одном из учебных пособий, указано, что к. п. д. винтовой пары с квадратной резьбой равен 0,6. При этом известно, что средний диаметр резьбы d p = = 65 мм и ход винтовой линии S = 20 мм. Какой коэффициент трения был принят при вычислении к. п. д. [c.286]

Решение. 1. По табл. 7.1 принимаем коэффициент трения стали по стали в масле / = 0,05. Приведенный модуль упругости = 2,16 10 НМм . Число канавок 2 = 3, коэффициент запаса сцепления (5=1,5, коэффициент упругого скольжения 1 = 2 %, допускаемое контактное напряжение [ая] = 980 Н/мм (табл. 7.2) при Khl = 1. [c.134]

Табл. 10.5. Значение коэффициента трения f и приведенного угла трения р [40]

Величину / называют приведенным коэффициентом трения клинчатого ползуна. Для других конструкций приведенный коэффициент трения выражается другими зависимостями. [c.74]

Если вместо подшипников скольжения применяют роликовые или шариковые подшипники, то коэффициент трения скольжения / заменяют приведенным коэффициентом трения соответственно роликового или шарикового подшипника. [c.79]

В общем случае в формулу (16.27) вместо коэффициентов трения / и / входят соответствующие приведенные коэффициенты трения. [c.248]

Таким образом, силу трения в треугольной резьбе можно определить так же, как в прямоугольной, только вместо действительного коэффициента трения надо пользоваться приведенным, равным действительному, деленному на os а/2. [c.106]

Как правило а) с ростом величины зерна абразива коэффициент трения увеличивается б) истирание по сетке протекает при коэффициентах трения меньших, чем при истирании по абразивному полотну в) коэффициенты трения по полированной стали меньше их значений при истирании по сетке и абразивному полотну (рис. 7). Однако в отдельных случаях порядок величин нарушается. Численные значения коэффициентов трения, приведенные на рис. 7, являются средними и наиболее вероятными по четырем испытаниям для каждой нагрузки. До начала эксперимента образцы полимерных материалов притирались по соответствующему контртелу до получения полного контакта. После притирки образцы тщательно обезжиривались и высушивались. Коэффициенты трения определялись на машине типа Грассели при истирании полимерных образцов по свежей абразивной поверхности, либо о безжиренной металлической поверхности. [c.97]

Сказанное иллюстрируется графиком на рис. 87. Коэффициент трения приведен в функции вязкости смазки при температуре 50 °С, с учетом разогрева металла при холодной прокатке. Все экспериментальные значения /у достаточно строго ложатся на две кривые, каждая из которых относится к определенной группе масел. В пределах каждой группы наблюдается падение /у с увеличением вязкости масла. Это согласуется с теорией захвата смазки при прокатке, согл асно которой с увеличением вязкости растет толщина слоя смазки в очаге деформации. Различный уровень кривых / и 2 на рис. 87 свидетельствует о том, что при одной и той же вязкости минеральные масла являются менее эффективными смазками, чем растительные. Очевидно, что объясняется отсутствием в минеральных маслах ПАВ. [c.97]

Наибольшие допускаемые удельные давления для рабочих поверхностей предохранительных муфт и средние зцаченця коэффициентов трения приведень в табл. 46, [c.286]

HO с заменой угла и коэффициентов трения приведенными коэффи-центами фщр, tg фгпр и tg фзщ, [c.67]

Имеется несколько возможных путей представления данных по снижению сопротивления, и часто то, что кажется противоречащим действительности, на самом деле оказывается просто следствием иного выбора системы графического представления. Рассмотрим график зависимости коэффициента трения от числа Рейнольдса типа приведенных на рис. 7-1 и 7-2. Линии 7 относятся к ньютоновским жидкостям, причем левые ветви соответствуют паузейлевому закону, справедливому для ламинарных течений, а правые ветви обычно представляют собой корреляции для гладких труб. [c.281]

Сопоставим профили резьб по этим показателям (рис. 1.6). Осевая сила F действующая по стержню винта, уравновешивается реакцией гайки, распределенной по виткам резьбы. На рис. 1.6 эта реакция условно заменена сосредоточенной силой F , нормальной к линии профиля. При этом F = F/ osy и сила трения тр = Pnf = f/Z os V = f/пр, где /—действительный коэффициент трения / р—фиктивный, или приведенный, коэффициент трения в резьбе [c.18]

Приведенные выше значения коэффициента трения, свидетельствующие о значительных запасах самоторможения, справедливы только при статических нагрузках. При переменных нагрузках н особенно при вибрациях вследствие взаимных микроемещений понерхиостей трения (например, в результате радиальных упругих деформаций гайки и стержня винта) коэффициент трения суш,ественно снижается (до 0,02 и ниже). Условие самоторможения нарушается. Происходит самоотвинчивание. [c.24]

Примечание. Для клиноременной передачи вместо коэффициента трения f подставляется приведенный коэффициент трения f =flsin , где ф — [c.146]

Коэффициент вариации коэффициента трения и/ в применении к соединениям с натягом в результате обработки испытаний, проведенных разными исследователями, обычно колеблется в пределах 0,08...0,125, в среднем он равен 0,1. Его меныпие значения соответствуют сборке с охлаждением самые малые значения — гидрозапрессовке (по данным отдельных испытаний). В исследованиях каждого из авторов коэффициенты вариации существенно меньше приведенных выше. [c.85]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент трения приведенный : [c.205] [c.279] [c.990] [c.999] [c.540] [c.117] [c.55] [c.472] [c.597] [c.23] [c.323] [c.60] [c.71] [c.87] [c.33] [c.38] [c.419] [c.466] [c.78] [c.79] [c.252] [c.253] [c.362]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...