Винтовая Осевое нагружение

Прорезные пружины (рис. 21) изготовляют из цилиндрических труб фрезерованием сквозных прорезей, они как бы состоят из плоских колец, соединенных перемычками. Пружины закрепляют с помощью резьбовых соединений на торцах и они могут служить в равной степени как пружинами сжатия, так и пружинами растяжения. Они находят применение, в частности, в точных приборах различного вида, поскольку при осевом нагружении их торцы, в отличие от винтовых пружин растяжения — сжатия, перемещаются строго поступательно. [c.723]

Прорезные пружины (рис. 10.1) изготовляются из цилиндрических стальных труб фрезерованием сквозных прорезей. Они как бы состоят из плоских колец, соединенных симметрично смещенными перемычками. Эти пружины имеют по торцам винтовую резьбу, с помощью которой и закрепляются. Они могут служить как пружинами сжатия, так и пружинами растяжения и находят применение, в частности, в точных приборах различного вида, поскольку при осевом нагружении их торцы, в отличие от винтовых пружин растяжения-сжатия., перемещаются строго поступательно, что для точных приборов весьма существенно. [c.231]

До автономной проверки зазора в шариковой винтовой паре важно убедиться, что неподвижная часть передачи (винт—гайка) закреплена надежно. Затем методом регламентированного осевого нагружения и по индикатору 8 определяют зазоры в винтовой паре. [c.216]

Осевое нагружение. Относительное расположение деталей винтовой шариковой пары при осевом нагружении приведено на рис. 8.12. [c.248]

Рис. 8.12. Схема относительного расположения деталей винтовой шариковой пары при осевом нагружении

Порядок проектного винтовой шариковой п нагруженной осевой с [c.39]

Распределение нагрузки между телом винта и поверхностью разъема. Рассмотрим, как происходит нагружение винтов, равномерно расположенных относительно центра кругового фланца, который отрывает осевая сила Рх- На рис. 14.9, а фланцы / и <3 разделены эластичной прокладкой 2 и стягиваются винтами 4 и гайками 5. Вследствие осевой симметрии все винты нагружены одинаково. Если шаг осей винтов равен /, то на каждый из них приходится часть прокладки площадью 1Ь и толщиной Л. При завинчивании гайки винт сжимает свою часть прокладки с силой, равной силе начального натяжения винта Р = Р . При этом гайка перемещается относительно винта, так как в период затягивания винт с гайкой образуют винтовой механизм. Поэтому по окончании завинчивания удлинение винта Яо не равно сжатию Яоп прокладки. Сжатие Яоп (рис. 14.10) зависит от сжимающей силы /= оп, размеров прокладки I, Ь, Н и модуля упруГОСТИ. ПОД [c.365]

В. Малые упругие перемещения винтовых цилиндрических пружин. При нагружении пружины осевыми силами Р и закручивающими парами Ш, приложенными по торцам пружины, последняя, изменяя в процессе деформации свои размеры, по условию равноправности всех поперечных сечений витков продолжает оставаться винтовым брусом. [c.77]

Представляет интерес применение винтовых пружин растяжения-сжатия, свитых из трубок. Изготовление таких пружин связано с некоторыми технологическими трудностями, но внедрение их в практику может привести к значительному уменьшению массы конструкций. У винтовых пружин растяжения-сжатия с малым углом подъема, свитых из прутков кольцевого сечения с относительно малой толщиной стенок б и нагруженных осевой силой Р, наибольшие касательные напряжения в поперечных сечениях витков на внутреннем волокне трубки [7 1 [c.92]

От величины диаметра отверстия зависит расширение втулки в радиальном направлении. С увеличением d . радиальное удлинение снижается, уменьшается напряженность втулки. Но при этом уменьшается перекрытие профиля резьбы, что отражается на несущей способности винтового соединения и прохождении релаксационных процессов. При слишком большом диаметре отверстия при нагружении винта в осевом направлении происходит срыв резьбы, в то время как при оптимизированном отверстии наблюдается срез по цилиндрической поверхности, окружающей винт. [c.270]

При рассмотрении профиля поперечного сечения сверла не следует забывать о его прочности, на которую оказывает влияние распределение напряжений на контуре сечения. На рис.6.9 приведена картина распределения касательных напряжений, рассчитанная на ЭВМ для сверла ((I = 12 мм д = 9,6 мм /С = 1,8 мм = 5,12 мм — 8 мм = 4 мм f = , 8 мм) при его нагружении крутящим моментом и осевой силой. Цифры между линиями обозначают диапазон касательных напряжений О — соответствует наименьшим напряжениям, 9 — диапазон наибольших напряжений). Сечение вытянуто по направлению одной из координат для удобства размещения его на ленте машины при печати. Как видно из рисунка, концентраторами напряжений в рассматриваемом профиле поперечного сечения сверла являются следующие точки у дна канавки со стороны передней грани, у дна канавки со стороны нерабочей ее части, на спинке сверла. При учете напряжений, создаваемых под влиянием винтовых канавок, напряжения на спинке возрастают в большей степени, чем напряжения у дна канавки, и наиболее напряженными участками оказываются участки спинки сверла. Поэтому рекомендуемые в литературе формулы для расчета напряжений от крутящего момента типа [c.217]

Известны приспособления, в которых нагружение образца крутящим моментом производится за счет сил трения в винтовой паре [293 . Величина момента трения пропорциональна осевой силе и определяется параметрами резьбы, материалом винта и гайки, а также состоянием трущихся поверхностей. Соотношение кр [c.232]

Аналогичное решение рекомендуется для болтов, нагруженных осевыми растягивающими силами и испытывающих кручение от подтягивания гаек под нагрузкой. Такое нагружение имеет место в винтовых стяжках (рис. 6.19). [c.83]

Ниже приведены основные расчеты резьбовых соединений. Определение силовой зависимости между осевым и окружным усилием. Предположим, что винт с прямоугольной резьбой нагружен силой Q. Для того чтобы поднять этот груз, необходимо приложить к гайке окружную силу Р. Условно на рис. 80, а гайка показана квадратом, на который действует сила Q в вертикальном направлении и сила Р в горизонтальном направлении. Условно развернем по среднему диаметру резьбы один виток и получим треугольник, гипотенуза которого будет разверткой винтовой поверхности, расположенной под углом подъема резьбы р. [c.105]

Нагружение на передачу собранного станка слагается из силы трения направляющих (скольжения), массы частей, перемещающихся в горизонтальной или вертикальной плоскости и момента осевого торможения винтовой передачи. В результате выполнения научно-исследовательских работ авторами определена средняя сила нагружения частей, перемещающихся в горизонтальной плоскости, равная 1/4 осевой жесткости проверяемой передачи. [c.216]

ВИНТОВ общего назначения. Кроме расчета резьбы винтовой пары на износостойкость по давлению [см. формулы (9.4)] винты, нагруженные существенными осевыми силами (например, винты домкратов), проверяют на прочность и устойчивость. [c.162]

Порядок проектного расчета винтовой шариковой пары, нагруженной осевой силой [c.151]

Поскольку обычно (для винтовой пары скольжения) То,, С Тр, то очевидно опасным является участок винта домкрата 2 — 3, нагруженный осевой силой Q и моментом трения в резьбе Тр. [c.239]

Концы рычагов 5 в точках К оперты на вертикальные коленчатые стойки 6, фиксируемые в пазах скоб 14 гайками 7 и контргайками 8. К серьгам 29 крепятся стальные нитп 19, перекинутые через блоки 21. Нити прикрепляются к втулке 22 винтового устройства для осевого нагружения исследуемого подшипника. Это устройство состоит из направляющего стакана 23 и маховичка 25 с винтом 24, перемещающим втулку 22 и натягивающим стальные нити 19. [c.53]

В ряде случаев закрепления стержня внутренние силовые факторы М и Q можно найти, не прибегая к дифференциальным уравнениям равновесия как при симметричном, так и несимметричном нагружении. Считая, что as ao= onst и D = Z)o= onst (т. е. пренебрегая деформацией пружины в уравнениях равновесия), проецируем все показанные на рис. 5.9,6 силы и моменты на связанные оси. В результате получаем шесть алгебраических линейных уравнений равновесия с шестью неизвестными Q, и Mj (/=1, 2, 3). Эти уравнения равновесия справедливы для любого угла ао (как постоянного, так и переменного). В этом случае для определения осадки пружины АН и угла взаимного поворота торцов Агр можно (опять не прибегая к дифференциальным уравнениям) воспользоваться методом Мора [17]. Изложенный вариант решения задачи статики винтового стержня без решения дифференциальных уравнений равновесия возможен только при условии, что никаких ограничений на осевое смещение верхнего торца пружины и его [c.200]

Машины для определения фрикционных характеристик Тд, р. Испытания материалов для определения фрикционных характеристик Ти и р проводят на трибометрах (рис. 8). Рычажное устройство нагружения 1 соединено со штоком 2, являющимся одновременно держателем плоского образца 3, с которым контактирует иидеитор 7, жестко связанный с оправкой 6. Последняя соединена гибкой питью (или тросиком 5) с измерительным элементом 4 и приводом. Другой плоский образец 8 установлен в держателе образца 9, имеющем винтовую нарезку, для регулировки посредстЕом гайки 10 осевого расстояния между [c.226]

Ударная нагрузка. Точный расчёт пружин при ударном нагружении с учётом всех обстоятельств, сопровождающих явление,очень сложен [5] и почти никогда не может быть выполнен из-за отсутствия необходимых практических данных. Весьма неполны также сведения по ударной прочности пружинных сталей. [Лучшим сопротивлением многократно повторяемым ударным нагрузкам обладают кремнистые (Si > 2<>/о), кремневольфрамовые и хромованадиевые стали.] В инженерной практике обычно довольствуются приближённым расчётом на ударную нагрузку [64 и 28]. При продольном ударе цилиндрической винтовой пружины осевая статическая нагрузка эквивалентная ударному действию, [c.699]

Все сопротивления, связанные с перемещением материала в винтовых конвейерах, обычно выявляют экспериментально, в зависимости от вида перегружаемого материала и условий эксплуатации. На основании опыта устанавливают общий коэффициент сопротивления движению материала по желобу. Технологические сопротивления зависят от характера нагружения. Их определяют в каждом случае в зависимс сти от конструкции и схемы узла нагружения. Рассмотрим это на примере винтового питателя-затвора, обеспечивающего герметизацию циклона. Этот питатель разработан Московским экспериментальным заводом древесностружечных плит и деталей (рис. 164,6). Сухая стружка из циклона 1 поступает на шнек2. При вращении шнека она отжимает заслонку 3 и поступает в бункер 4. При остановке шнека заслонка герметизирует выходное отверстие, чем предохраняет помещение от загазованности и запыления. Очевидно, осевое усилие Ро, создаваемое шнеком при перемещении материала, должно быть больше сопротивления отжима заслонки, т. е. [c.443]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...