Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Критический тепловой поток

Рис. 8.7. Общий вид зависимости критического теплового потока от относительной энтальпии потока [11] Рис. 8.7. Общий вид зависимости критического теплового потока от относительной энтальпии потока [11]

Определить плотность первого критического теплового потока от неограниченной, обращенной вверх горизонтальной пластины к воде, кипящей под давлением 0,199 МПа.  [c.281]

Решение. Плотность первого критического теплового потока при кипении жидкости в большом объеме может быть подсчитана по формуле С.С. Кутателадзе 1191  [c.281]

Плотность первого критического теплового потока  [c.281]

Определить плотность первого критического теплового потока при кипении воды в большом объеме при р = = 2,798 5,505 7,445 11,29 18, 674 МПа и построить кривую < р1 — / (р), учитывая значение полученное в задаче 18.17.  [c.282]

Рис. 7-13. Зависимость критического теплового потока от величины Рис. 7-13. Зависимость критического теплового потока от величины
На величину критического теплового потока влияет также ряд свойста поверхности нагрева и ее предварительное состояние. Так, на свежих поверхностях величина qit-pi меньше, чем на проработавшей в течение примерно 30 мин. Шероховатость поверхности иагрева может приводить к некоторому увеличению критического теплового потока.  [c.202]

Все эти модели качественно дают один и тот же результат, а именно — критический тепловой поток линейно растет с ростом критерия АГ/ , но тем меньше, чем больше относительная плотность пара.  [c.205]

Формулу (7-7) можно рассматривать как определяющую одно из предельных значений критического теплового потока. Вторым предельным случаем можно считать возникновение пленочного кипения в неограниченном объеме жидкости с исчезающей вязкостью, обтекающей поверхность нагрева с весьма большими скоростями.  [c.209]

Из (7-26) и (7-27) получим формулу Кутателадзе— Леонтьева для критического теплового потока в быстро-текущей насыщенной жидкости  [c.211]

КРИТИЧЕСКИЙ ТЕПЛОВОЙ ПОТОК ПРИ ПРОДОЛЬНОМ ОБТЕКАНИИ ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВА В БОЛЬШОМ ОБЪЕМЕ ЖИДКОСТИ  [c.212]

КРИТИЧЕСКИЕ ТЕПЛОВЫЕ ПОТОКИ ПРИ УМЕРЕННЫХ СКОРОСТЯХ ТЕЧЕНИЯ В ТРУБАХ I И КАНАЛАХ  [c.213]

На рнс. 7-21 приведен ряд данных по критическим тепловым потокам при течении насыщенной жидкости в широких щелевых цилиндрических каналах. Эти опыты велись при значениях х<0 (как известно, —х = = Ai lr), и данные для л - О получены соответствующей экстраполяцией графиков <7нр(АГ). Кривая, проведенная по точкам, описывается формулой  [c.215]

В качестве примера одной из эмпирических зависимостей приведем формулу Н. С. Алферова и Р. А. Рыбина для критических тепловых потоков при вынужденном  [c.217]


Параметры пленки и связанные с ними такие интегральные характеристики, как коэффициенты теплоотдачи и гидродинамического сопротивления, плотность критического теплового потока или граничное паросодержание, характеризующее кризис второго рода, скорость солеотложения на поверхности трубы при генерации пара, существенно зависят от интенсивности процессов уноса капель с поверхности пленки и их выпадения на пленку. В связи с этим процессы обмена массой между ядром потока и пленкой интенсивно (особенно в последние годы) изучаются.  [c.235]

ПЛОТНОСТЬ КРИТИЧЕСКОГО ТЕПЛОВОГО ПОТОКА  [c.269]

Как видно из рис. 10.1, зависимость kpi=/(p) проходит через максимум. Как показывают эти (и многие другие) опытные данные, максимальное значение плотности критического теплового потока при кипении различных жидкостей устанавливается при давлении, примерно равном 7з Ркр- При устремлении давления к давлению в тройной точке ро или к критическому р р плотность критического теплового потока стремится к нулю. Это можно объяснить тем, что при р- ро удельный объем пара становится чрезвычайно большим, а при р ркр вообще невозможен перенос теплоты в форме теплоты испарения.  [c.271]

Шероховатость поверхности несколько повышает значение плотности критического теплового потока.  [c.272]

Для материалов труб, которые обычно применяют в аппарато-строении, при одних и тех же условиях плотности критических тепловых потоков имеют практически одни и те же значения.  [c.272]

Рядом авторов предложены обобщенные зависимости для расчета крь построенные с помощью теории подобия. Так, автором работы [156] показано, что с достаточной для практики точностью зависимость, определяющая значения плотности критического теплового потока при кипении в большом объеме, должна иметь вид  [c.276]

По экспериментальным данным, первая плотность критического теплового потока кр1 пропорциональна ускорению свободного падения g в степени 0,2—0,25. Таким образом, формулы (10.1), (10.2),  [c.277]

На некоторых поверхностях, относительно обедненных центрами парообразования, удалось обнаружить явление затягиваппя перехода от пузырькового режима кипения к пленочному. Результаты одного из таких опытов показаны на рис. 7-9. Зона нормальных критических тепловых потоков для данных условий совпадает с выходом на плато функции а( ). Как видно, по сравнению с обычными условиями удалось затянуть переход к развитому пленочному кипению почти в 2 раза по плотности теплового потока. Поверхность нагрева в режиме затянутого пузырькового кипения была окутана сплошной пеленой пара. Тем не менее, высокий уровень интенсивности теплоотдачи свидетельствует о достаточно хорошем орошении поверхности нагрева, 13 19S  [c.195]

Критический тепловой поток ири таком вырожденном переходе к пленочному кипению мало зависит от давления. Это явление изучалось Ваи-Страленом, Линхордом, В. И. Субботиным, Н. Н. Мамонтовой и другими исле-дователямн.  [c.207]

При течении в трубах и каналах суп1ественное влияние на критические тепловые потоки оказывает паро-содержапие смеси. При очень больших паросодержаниях  [c.213]

Исследования коллективов, руководимых М. А. Сты-риковичем, В. И. Субботиным, В. Е. Дорощуком, Хыо-тоном, Семерна, показали большую сложность закономерностей, определяющих величину критического теплового потока в парогенерирующих трубах и сложных каналах.  [c.217]

На рис. 7-25 и 7-26 приведены некоторые экспериментальные данные В. И. Субботина по критическим тепловым потокам при кипении воды в трубах под высоким давлением (X2 —массовое паросодержание на выходе из трубы). Как видно, при некоторых режимах имеет место минимум функции кр(ргг)о).  [c.217]

Рис. 7-24. Критические тепловые потоки в иульсациои-ном режиме для трубы D = = 8 мм при р=9,81 МПа и рм=750 кг/(м2-с). Рис. 7-24. Критические тепловые потоки в иульсациои-ном режиме для трубы D = = 8 мм при р=9,81 МПа и рм=750 кг/(м2-с).
Рис. 7-29. Сопоставление значений критических тепловых потоков. / — данные Б. А. Зенкевича 2 —диапазон изменения величин р при кипении поды в трубах (данные В. Е. Дорощука) 3 — данные Л. Р. Хасанова—Агаева, оценки граничных значений Л оценка, основанная на ограниченпн на величину уменьшения толщины жидкой пленки, В — оценка, основанная на понятии предельного перегрева, С — оценка, основанная на понятиях минимальной толщины -жидкой пленки и предельного перегрева. Рис. 7-29. Сопоставление <a href="/info/264274">значений критических</a> тепловых потоков. / — данные Б. А. Зенкевича 2 —диапазон изменения величин р при кипении поды в трубах (данные В. Е. Дорощука) 3 — данные Л. Р. Хасанова—Агаева, оценки граничных значений Л оценка, основанная на ограниченпн на величину уменьшения <a href="/info/23404">толщины жидкой пленки</a>, В — оценка, основанная на понятии предельного перегрева, С — оценка, основанная на понятиях <a href="/info/670728">минимальной толщины</a> -<a href="/info/365708">жидкой пленки</a> и предельного перегрева.

На рис. 7-29 показан график, построенный Д. А. Ла-бунцовым и характеризующий области значений критических тепловых потоков при кипении в трубах. Максимальные экспериментальные значения приведены но опытам Л. Р. Хасанова-Агаева с закрученными потоками и Б. А. Зенкевича с большими локальными максимумами в распределении плотности теплового потока по длине трубы.  [c.221]

Эти издания существенно расширены. В них наряду с результатами, появившимися в печати и полученными в исследованиях авторами в Самые последние годы, включены также некоторые новые разделы Гидродинамика барботажного слоя при падении давления , Гидродинамика и теплообмен в жидких яленках , Кипение на поверхностях с капиллярно-пористыми иокрытиями , Влияние неравномерности обогрева на критические тепловые потоки и др.  [c.6]

Наиболее сложные законы тепло- и массообмена наблюдаются при дисперсно-кольцевой структуре двухфазного потока. В этом случае коэффициент теплоотдачи определяется действительной скоростью жидкости, текущей в пленке, и характером волнообразования на ее поверхности. Следовательно, знание параметров пленки является необходимым условием для создания обоснованных методов расчета интенсивности теплообмена в условиях дисперснокольцевого режима течения парожидкостной смеси. Эти знания являются также ключом к пониманию физического механизма возникновения кризисов теплообмена при кипении в трубах и позволяют получить рациональные формулы для расчета плотностей критических тепловых потоков или граничных паросодержаний, превышение которых ведет к резкому ухудшению теплоотдачи.  [c.231]

По существу, оба рассмотренных подхода к объяснению механизма перехода от пузырькового кипения к пленочному не противоречат друг другу в обоих случаях кризис теплообмена наступает вследствие прекращения доступа жидкости из основного объема к теплоотдающей поверхности. С.тедует, однако, отметить, что пока только гидродинамическая теория кризиса теплообмена при кипении дала возможность получить- теоретическим путем выражение для расчета плотности критического теплового потока <7крь  [c.270]

При кипении на горизонтальной трубе, обогреваемой конденсирующимся паром, значения кр ниже, чем при обогреве трубы электр,ическим током. Это объясняется тем, что при одной и той же средней плотности критического теплового потока при обогреве паром на верхней образующей трубы значение <7ьр1 выше, чем на нижней, из-за термического сопротивления слоя конденсата, скапливающегося в нижней части трубы.  [c.272]

Иногда некоторые физические константы, необходимые для расчета <7крь могут оказаться неизвестными. В этом случае плотность критического теплового потока для данной жидкости приближен-но можно определить, ее- f ли известны значения < р1  [c.278]

При поверхностном кипении, когда основная масса жидкости недогрета до температуры насыщения, в пристенный двухфазный слой непрерывно подсасывается переохлажденная жидкость ( жпоток расходуется не только на парообразование, но и на подогрев жидкости до температуры насыщения. Поэтому при поверхностном кипении при том же значении скорости парообразования, что и при кипении насыщенной жидкости, плотность критического теплового потока должна быть выще. Эти соображения в работах [86, 93] положены в основу излагаемого ниже анализа, проведенного с целью установления зависимости для расчета крь  [c.278]


Смотреть страницы где упоминается термин Критический тепловой поток : [c.233]    [c.235]    [c.348]    [c.308]    [c.203]    [c.206]    [c.206]    [c.294]    [c.294]    [c.164]    [c.165]    [c.275]    [c.279]    [c.279]   
Смотреть главы в:

Теплопередача при низких температурах  -> Критический тепловой поток

Теплопередача при низких температурах  -> Критический тепловой поток


Теплопередача при низких температурах (1977) -- [ c.193 ]



ПОИСК



Влияние пульсаций расхода па критический тепловой поток. Перевод Фокина

Влияние распределения теплового потока вдоль оси трубы на критический тепловой поток при кольцевом режиме течения двухфазной смеси. Перевод М А. Готовского

Горлов. Экспериментальное исследование критических тепловых потоков движущегося в трубе калия при неравномерном аксиальном теплоподводе

Исследование критических плотностей тепловых потоков

Исследование критических плотностей тепловых потоков в трубе при нестабилизованном сильноэакрученном течении теплоносителя

Критический тепловой поток Эддомса и Нойса

Критический тепловой поток в области умеренных скоростей течения

Критический тепловой поток в режиме кипения при естественной конвекции

Критический тепловой поток влияние окисления поверхности

Критический тепловой поток водорода

Критический тепловой поток гелия

Критический тепловой поток для азота

Критический тепловой поток других криогенных жидкостей

Критический тепловой поток метод масштабных множителей

Критический тепловой поток ориентации поверхност

Критический тепловой поток параметр Гриффитса

Критический тепловой поток поверхностях

Критический тепловой поток поправочный множитель

Критический тепловой поток при кипении в режиме вынужденной конвекции

Критический тепловой поток при продольном обтекании поверхности нагрева в большом объеме жидкости

Критический тепловой поток расчета течения недогретых жидкостей на смачиваемых

Критический тепловой поток свойств поверхност

Критический тепловой поток состава смеси

Критический тепловой поток степени недогрева

Критический тепловой поток ускорения

Критический тепловой поток утла смачивания

Критический тепловой поток формы и размеров нагревателя

Критический тепловой поток шероховатости и загрязнения поверхности

Критический тепловой поток, формула Но-йса

Критический тепловой поток, формула Но-йса Розенова и Гриффитс

Критический тепловой поток, формула Но-йса Фредеркинга

Критический тепловой поток, формула Но-йса формулы Макбета

Определение критических тепловых потоков при кипении

Плотность критических тепловых потоков 7KPi и qKpг при кипении в круглых трубах и в кольцевых каналах

Поток тепла

Тепловой поток

Тепловой поток критический (максимальный)

Тепловой поток критический (максимальный) кипении

Тепловой поток критический (максимальный) минимальный при пленочном



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте