Критический тепловой поток

Рис. 8.7. Общий вид зависимости критического теплового потока от относительной энтальпии потока [11]

Определить плотность первого критического теплового потока от неограниченной, обращенной вверх горизонтальной пластины к воде, кипящей под давлением 0,199 МПа. [c.281]

Решение. Плотность первого критического теплового потока при кипении жидкости в большом объеме может быть подсчитана по формуле С.С. Кутателадзе 1191 [c.281]

Плотность первого критического теплового потока [c.281]

Определить плотность первого критического теплового потока при кипении воды в большом объеме при р = = 2,798 5,505 7,445 11,29 18, 674 МПа и построить кривую < р1 — / (р), учитывая значение полученное в задаче 18.17. [c.282]

Рис. 7-13. Зависимость критического теплового потока от величины

На величину критического теплового потока влияет также ряд свойста поверхности нагрева и ее предварительное состояние. Так, на свежих поверхностях величина qit-pi меньше, чем на проработавшей в течение примерно 30 мин. Шероховатость поверхности иагрева может приводить к некоторому увеличению критического теплового потока. [c.202]

Все эти модели качественно дают один и тот же результат, а именно — критический тепловой поток линейно растет с ростом критерия АГ/ , но тем меньше, чем больше относительная плотность пара. [c.205]

Формулу (7-7) можно рассматривать как определяющую одно из предельных значений критического теплового потока. Вторым предельным случаем можно считать возникновение пленочного кипения в неограниченном объеме жидкости с исчезающей вязкостью, обтекающей поверхность нагрева с весьма большими скоростями. [c.209]

Из (7-26) и (7-27) получим формулу Кутателадзе— Леонтьева для критического теплового потока в быстро-текущей насыщенной жидкости [c.211]

КРИТИЧЕСКИЙ ТЕПЛОВОЙ ПОТОК ПРИ ПРОДОЛЬНОМ ОБТЕКАНИИ ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВА В БОЛЬШОМ ОБЪЕМЕ ЖИДКОСТИ [c.212]

КРИТИЧЕСКИЕ ТЕПЛОВЫЕ ПОТОКИ ПРИ УМЕРЕННЫХ СКОРОСТЯХ ТЕЧЕНИЯ В ТРУБАХ I И КАНАЛАХ [c.213]

На рнс. 7-21 приведен ряд данных по критическим тепловым потокам при течении насыщенной жидкости в широких щелевых цилиндрических каналах. Эти опыты велись при значениях х<0 (как известно, —х = = Ai lr), и данные для л - О получены соответствующей экстраполяцией графиков <7нр(АГ). Кривая, проведенная по точкам, описывается формулой [c.215]

В качестве примера одной из эмпирических зависимостей приведем формулу Н. С. Алферова и Р. А. Рыбина для критических тепловых потоков при вынужденном [c.217]

Параметры пленки и связанные с ними такие интегральные характеристики, как коэффициенты теплоотдачи и гидродинамического сопротивления, плотность критического теплового потока или граничное паросодержание, характеризующее кризис второго рода, скорость солеотложения на поверхности трубы при генерации пара, существенно зависят от интенсивности процессов уноса капель с поверхности пленки и их выпадения на пленку. В связи с этим процессы обмена массой между ядром потока и пленкой интенсивно (особенно в последние годы) изучаются. [c.235]

ПЛОТНОСТЬ КРИТИЧЕСКОГО ТЕПЛОВОГО ПОТОКА [c.269]

Как видно из рис. 10.1, зависимость kpi=/(p) проходит через максимум. Как показывают эти (и многие другие) опытные данные, максимальное значение плотности критического теплового потока при кипении различных жидкостей устанавливается при давлении, примерно равном 7з Ркр- При устремлении давления к давлению в тройной точке ро или к критическому р р плотность критического теплового потока стремится к нулю. Это можно объяснить тем, что при р- ро удельный объем пара становится чрезвычайно большим, а при р ркр вообще невозможен перенос теплоты в форме теплоты испарения. [c.271]

Шероховатость поверхности несколько повышает значение плотности критического теплового потока. [c.272]

Для материалов труб, которые обычно применяют в аппарато-строении, при одних и тех же условиях плотности критических тепловых потоков имеют практически одни и те же значения. [c.272]

Рядом авторов предложены обобщенные зависимости для расчета крь построенные с помощью теории подобия. Так, автором работы [156] показано, что с достаточной для практики точностью зависимость, определяющая значения плотности критического теплового потока при кипении в большом объеме, должна иметь вид [c.276]

По экспериментальным данным, первая плотность критического теплового потока кр1 пропорциональна ускорению свободного падения g в степени 0,2—0,25. Таким образом, формулы (10.1), (10.2), [c.277]

На некоторых поверхностях, относительно обедненных центрами парообразования, удалось обнаружить явление затягиваппя перехода от пузырькового режима кипения к пленочному. Результаты одного из таких опытов показаны на рис. 7-9. Зона нормальных критических тепловых потоков для данных условий совпадает с выходом на плато функции а( ). Как видно, по сравнению с обычными условиями удалось затянуть переход к развитому пленочному кипению почти в 2 раза по плотности теплового потока. Поверхность нагрева в режиме затянутого пузырькового кипения была окутана сплошной пеленой пара. Тем не менее, высокий уровень интенсивности теплоотдачи свидетельствует о достаточно хорошем орошении поверхности нагрева, 13 19S [c.195]

Критический тепловой поток ири таком вырожденном переходе к пленочному кипению мало зависит от давления. Это явление изучалось Ваи-Страленом, Линхордом, В. И. Субботиным, Н. Н. Мамонтовой и другими исле-дователямн. [c.207]

При течении в трубах и каналах суп1ественное влияние на критические тепловые потоки оказывает паро-содержапие смеси. При очень больших паросодержаниях [c.213]

Исследования коллективов, руководимых М. А. Сты-риковичем, В. И. Субботиным, В. Е. Дорощуком, Хыо-тоном, Семерна, показали большую сложность закономерностей, определяющих величину критического теплового потока в парогенерирующих трубах и сложных каналах. [c.217]

На рис. 7-25 и 7-26 приведены некоторые экспериментальные данные В. И. Субботина по критическим тепловым потокам при кипении воды в трубах под высоким давлением (X2 —массовое паросодержание на выходе из трубы). Как видно, при некоторых режимах имеет место минимум функции кр(ргг)о). [c.217]

Рис. 7-24. Критические тепловые потоки в иульсациои-ном режиме для трубы D = = 8 мм при р=9,81 МПа и рм=750 кг/(м2-с).

Рис. 7-29. Сопоставление значений критических тепловых потоков. / — данные Б. А. Зенкевича 2 —диапазон изменения величин р при кипении поды в трубах (данные В. Е. Дорощука) 3 — данные Л. Р. Хасанова—Агаева, оценки граничных значений Л оценка, основанная на ограниченпн на величину уменьшения толщины жидкой пленки, В — оценка, основанная на понятии предельного перегрева, С — оценка, основанная на понятиях минимальной толщины -жидкой пленки и предельного перегрева.

На рис. 7-29 показан график, построенный Д. А. Ла-бунцовым и характеризующий области значений критических тепловых потоков при кипении в трубах. Максимальные экспериментальные значения приведены но опытам Л. Р. Хасанова-Агаева с закрученными потоками и Б. А. Зенкевича с большими локальными максимумами в распределении плотности теплового потока по длине трубы. [c.221]

Эти издания существенно расширены. В них наряду с результатами, появившимися в печати и полученными в исследованиях авторами в Самые последние годы, включены также некоторые новые разделы Гидродинамика барботажного слоя при падении давления , Гидродинамика и теплообмен в жидких яленках , Кипение на поверхностях с капиллярно-пористыми иокрытиями , Влияние неравномерности обогрева на критические тепловые потоки и др. [c.6]

Наиболее сложные законы тепло- и массообмена наблюдаются при дисперсно-кольцевой структуре двухфазного потока. В этом случае коэффициент теплоотдачи определяется действительной скоростью жидкости, текущей в пленке, и характером волнообразования на ее поверхности. Следовательно, знание параметров пленки является необходимым условием для создания обоснованных методов расчета интенсивности теплообмена в условиях дисперснокольцевого режима течения парожидкостной смеси. Эти знания являются также ключом к пониманию физического механизма возникновения кризисов теплообмена при кипении в трубах и позволяют получить рациональные формулы для расчета плотностей критических тепловых потоков или граничных паросодержаний, превышение которых ведет к резкому ухудшению теплоотдачи. [c.231]

По существу, оба рассмотренных подхода к объяснению механизма перехода от пузырькового кипения к пленочному не противоречат друг другу в обоих случаях кризис теплообмена наступает вследствие прекращения доступа жидкости из основного объема к теплоотдающей поверхности. С.тедует, однако, отметить, что пока только гидродинамическая теория кризиса теплообмена при кипении дала возможность получить- теоретическим путем выражение для расчета плотности критического теплового потока <7крь [c.270]

При кипении на горизонтальной трубе, обогреваемой конденсирующимся паром, значения кр ниже, чем при обогреве трубы электр,ическим током. Это объясняется тем, что при одной и той же средней плотности критического теплового потока при обогреве паром на верхней образующей трубы значение <7ьр1 выше, чем на нижней, из-за термического сопротивления слоя конденсата, скапливающегося в нижней части трубы. [c.272]

Иногда некоторые физические константы, необходимые для расчета <7крь могут оказаться неизвестными. В этом случае плотность критического теплового потока для данной жидкости приближен-но можно определить, ее- f ли известны значения < р1 [c.278]

При поверхностном кипении, когда основная масса жидкости недогрета до температуры насыщения, в пристенный двухфазный слой непрерывно подсасывается переохлажденная жидкость ( жпоток расходуется не только на парообразование, но и на подогрев жидкости до температуры насыщения. Поэтому при поверхностном кипении при том же значении скорости парообразования, что и при кипении насыщенной жидкости, плотность критического теплового потока должна быть выще. Эти соображения в работах [86, 93] положены в основу излагаемого ниже анализа, проведенного с целью установления зависимости для расчета крь [c.278]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...