Стержни Силы — Влияние на частоту колебаний

Прежде всего укажем, на то, что даже не меняющаяся по времени осевая сила, оказывает влияние на поперечные и крутильные колебания стержня. В качестве примера приведем приближенное вычисление частоты собственных крутильных колебаний призматического вала (фиг. 41, а), шарнирно опертого по концам, с массой т, сконцентрированной посредине его длины и сжимаемого осевой силой S. [c.114]

Влияние осевой силы на частоты колебаний стержня [c.146]

Частоты собственных колебаний и критические силы отдельных стержней представлены в таблице 4.2. Данные таблицы подтверждают представления о существенном влиянии упругого основания на частоты собственных колебаний и критические силы. [c.208]

И. К. М е л д е р. Влияние переменной продольной силы на частоту свободных поперечных колебаний прямолинейного стержня. В сб. Вопросы динамики и динамической прочности , вып. 1. Изд-во АН Латв. ССР, 1953. [c.286]

Расчёт стержня шатуна. Сечение стержня шатуна обычно выполняется двутавровым, круглым или кольцевым. Основной нагрузкой является переменная сила, действующая вдоль оси шатуна. Кроме того, на шатун действует сила инерции, изгибающая его в плоскости движения. Эта сила обычно не вызывает высоких напряжений, величина её достигает максимума, когда основная нагрузка, действующая по оси шатуна, невелика. Поперечные колебания шатуна могут оказывать влияние на напряжённость Шатуна только в тех случаях, когда его собственная частота колебаний низка. [c.748]

Рассматриваются способы определения частот изгибных колебаний однородного прямолинейного стержня, основанные на формулах Релея и Граммеля (см. [83]). С помощью принципа Гамильтона-Остроградского проведён анализ точности вычисления частот колебаний по принятой форме изгиба стержня. Получены аналоги формул Релея и Граммеля, учитывающие влияние продольных сил инерции. [c.165]

Влияние сдвига и инерции вращения на частоты и формы свободных колебаний стержней при помощи асимптотического метода исследовалось Е. П. Кудрявцевым [1.34] (1960). Рассматриваются колебания стержня, защемленного по концам. Вычислены волновые числа частоты, изгибающие моменты и поперечные силы, и дано сравнение с результатами классической теории. Для двенадцати форм колебаний вычислены волновые числа и частоты, и для шести форм — изгибающие моменты и поперечные силы. Из сравнения с результатами классической теории установлено, что с увеличением номера формы колебаний волновые числа мало изменяются, а частоты, изгибающие моменты и поперечные силы сильно уменьшаются по сравнению с вычисленными по классической теории. [c.82]

Частоты собственных колебаний и критические силы отдельных стержней представлены в таблице 14. Данные таблицы 14 подтверждают представления о существенном влиянии упругого основания на частоты собственных колебаний и критические силы. При единичных исходных данных (в = И = Н = Е1 = Ео = = т = то = 1 // = 0,3 ио = 0,3) спектр частот собственных колебаний смещен влево, а критические силы — вправо относительно спектров стержня без упругого основания. [c.151]

При пайке алюминия и его сплавов чаще всего используются оловянно-цинковый (90% олова и 10% цинка) или оловянно-кадмиевый припой. Оловянно-цинковый припой вызывает наименьшую электролитическую коррозию основного металла. На механизм ультразвуковой пайки большое влияние оказывает возникающая в расплавленном припое кавитация. Рабочий стержень ультразвукового паяльника, нагреваемый от обычного теплового элемента, расплавляет припой, который затем растекается по поверхности спаиваемого шва. При возбуждении ультразвуковых колебаний стержня паяльника в силу мощных гидравлических ударов, образующихся при захлопывании кавитационных пузырьков, окисная пленка разрушается и расплавленный припой получает доступ к чистой поверхности основного металла, что обеспечивает хорошее качество спая (фиг. 32). Наибольшая эффективность процесса получается при низкочастотных ультразвуковых колебаниях, так как интенсивность кавитации повышается при уменьшении частоты. Поэтому для возбуждения ультразвуковых колебаний при пайке используются магнитострикционные вибраторы. Для того чтобы стержень паяльника не разрушался под действием кавитации, он должен быть прочнее окисной пленки. Поэтому рекомендуется изготовлять его из сплава серебра с никелем или покрывать слоем хрома. [c.909]

Поскольку соотношение нормированности (5.42) совпадает с аналогичным (5.22), то и выражения (5.23)—(5.25), полученные в п. 5.4 для динамических перемеш,ений при заданных начальных условиях, применимы в данном случае. Более того, динамические перемеш,е-ния системы, обусловленные действием продольных сил, можно найти, воспользовавшись выражениями (5.28) и (5.29), также полученными в п. 5.4. Таким образом, видим, что хотя наличие пружины и оказывает влияние на частоты и формы продольных колебаний стержня, тем не менее суть метода нормальных форм колебаний для определения динамического поведения системы не изменилась. [c.352]

Влияние поперечной силы и инерции вращения. В предыдущем рассмотрении размеры поперечных сечений стержня предполагались малыми по сравнению с его длиной и для кривой изгиба было вяято простое уравнение (111). Введем теперь поправки, учитывающие влинние размеров поперечных сечений на частоту. Эти поправки могут иметь большое значение при изучении форм колебании с высокими частотами, когда колеб-люшийся стержень подразделяется узловыми поперечными сечениями на сраннительно короткие участки. [c.319]

Уравнениями типа (7.50), как и соображениями, положенными основу их вывода, пользовался С. А. Гершгорин в своих исследов ниях влияния наложения дополнительных масс на колебания маяч риальной системы [96]. В этих исследованиях им установлен крит рий, с помощью которого можно отделять корни уравнения (7.50 когда известны частоты колебаний вала без сосредоточенных масс Уравнение (7.50) по форме не отличается от векового уравн ния поперечных колебаний безмассового стержня, несущего п т( чечных масс т ,. .., тп . Из гармонических коэффициентов вли1 ния Гу уравнение (7.50) составлено так же, как уравнение (4.1 из статических а ,. Эта замечательная аналогия открывает во можность построения рационального метода разноса собственно массы вала по закрепленным на нем сосредоточенным массам, Ч1 обычно выполняется по недостаточно обоснованным правилам Если вал имеет промежуточную опору и эта опора типа нирной (вращающийся подшипник), то, обозначив реакцию это опоры через Д, присоединяем ее к внешним (в данном случае -инерционным) силам, а к исходным уравнениям (7.49) добавляв уравнение [c.300]

В книге А. П. Филиппова [1.75] (1956) приведены дифференциальные уравнения и граничные условия на основе сдвиговой модели Тимошенко. Рассмотрены свободные колебания балми с сосредоточенными массами, в частности, выведены частотные уравнения для опертого или защемленного с двух сторон стержня с массой посредине. Исследуется также влияние поперечных сил на собственные частоты консольных стержней. Показано, что в случае коротких стержней турбинных лопаток поперечные силы существенно снижают низшую собственную частоту. [c.92]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...