Коэффициенты планетарных

Укажем, что в соответствии с общеизвестными способами вычисления передаточного коэффициента планетарных передач [6] передаточный коэффициент передачи, представленной на рис. 6, а, может быть вычислен по формуле [c.28]

На основании указанных в пп. Г и 2° настоящего параграфа общих формул получаются формулы для определения механических коэффициентов полезного действия одноступенчатых планетарных редукторов. [c.176]

Вид формулы, которой нужно пользоваться для нахождения механического коэффициента полезного действия планетарного редуктора, зависит от того, какое звено является ведущим и каково у него передаточное отношение. [c.176]

Колесо t — ведущее, водило Н — ведомое. Если вычисленное переда 104 юе отношение одноступенчатого планетарного редуктора представляет собой положительную дробь, то коэффициент полезного действия редуктора вычисляется по формуле [c.176]

Если вычисленное передаточное отношение одноступенчатого планетарного редуктора получается больше единицы или меньше нуля, то коэффициент полезного действия редуктора вычисляется по формуле [c.176]

Пример 2. Определить коэффициент полезного действия одноступенчатого планетарного редуктора типа Джемса (рис. 95), у которого ведущим является [c.178]

Рис. 95. К примеру 2. Определение коэффициента полезного действия одноступенчатого планетарного редуктора.

Определить момент М.и, снимаемый с вала водила Н одноступенчатого планетарного редуктора, если к валу его колеса / подводится мощность Ni = 750 вт и колесо вращается со скоростью III = 400 об мин. Числа зубьев колес равны = г., = 20, = 60 коэффициент полезного действия каждой пары колес равен г) = 0,9. [c.180]

Определить коэффициент полезного действия планетарного механизма лебедки, если ведущим является вал водила Н, ведомым— вал колеса 1. Числа зубьев колес равны Zi = 65, — 62, г = 63, з = 66 коэффициент полезного действия каждой пары колес равен I) = 0,98. [c.180]

Рассмотрим, далее, вопрос об определении коэффициента полезного действия планетарных зубчатых механизмов на примере механизма, показанного на рис. 14.9, а. [c.319]

Рис 14.9. К определению коэффициента полезного действия планетарного зубчатого механизма а) схема механизма 6) отдельные звенья с приложенными к ним силами [c.319]

Коэффициент неравномерности вращения кривошипа б Суммарный момент инерции планетарного редуктора, зуб-колес и ротора электродвигателя, приведенный к валу кривошипа /q, кг м [c.264]

Коэффициент Yz учитывает влияние двустороннего приложения нагрузки (реверса). При одностороннем приложении нагрузки = 1. При реверсивном нагружении и одинаковых нагрузке и числе циклов нагружения в прямом и обратном направлении (например, зубья сателлита в планетарной передаче) Y = 0,65 — для нормализованных и улучшенных сталей = 0,75—для закаленных и цементованных Y = 0,9 —для азотированных. [c.15]

Моменты и коэффициент полезного действия планетарных [c.163]

При более точных (проверочных) расчетах принимаются во внимание факторы, которые учитываются коэффициентом полезного действия. Последний определяется из следующих предположений. Потеря мощности в планетарной передаче образуется из потерь на трение в зацеплениях, опорах и потерь на размешивание и разбрызгивание масла. Расчетным путем относительно точно можно определить потери в зацеплении и опорах. Аналитическое определение гидравлических потерь сложно и приближенно, поэтому их определяют опытным путем. Обычно они составляют небольшую часть от потерь в зацеплении и в расчетах часто не учитываются. [c.165]

Табл. 7.5. Ориентировочные значения коэффициентов 7 планетарных

Повышение упругой податливости деталей планетарного механизма является наиболее простым в конструктивном отношении и достаточно эффективным средством уменьшения коэффициента неравномерности й и достигается обычно либо за счет придания звеньям соответствующей формы и размеров, либо введением в конструкцию механизма специальных упругих элементов. Широкое применение получили, например, гибкие венцы коронных колес с тонкостенной консольной оболочкой (рис. 215, а). Используют также [c.337]

Значение коэффициента О неравномерности в планетарных передачах с тремя сателлитами в случае применения того или иного уравнителя колеблется в пределах от 1,05 до 1,15. [c.339]

В планетарных передачах широко применяют зубчатые пары с внутренним зацеплением. Уменьшая разности чисел зубьев колес с внутренним зацеплением, можно значительно расширить кинематические возможности передач. Применяя передачу с углом зацепления а = 30° и коэффициентом высоты головки /ij=0,75, можно довести разность чисел зубьев до 3, а еще небольшим дополнительным уменьшением высоты головки зубьев — до 2. Угловой коррекцией зацепления, нарезаемого нормальным двадцатиградусным долбяком, можно довести разность чисел зубьев до 1, но с пониженным КПД. В цевочных пла- [c.219]

Э ективность планетарных передач зависит от распределения нагрузки среди сателлитов, характеризуемого величиной коэффициента неравномерности Q = Ртй /Р> где / max — окружное усилие наиболее загруженного сателлита Р —окружное усилие при равномерном распределении нагрузки среди сателлитов. [c.638]

При передаче механической энергии через поток жидкости часть удельной энергии hy, рассеивается в рабочей полости гидропередачи, переходя в тепло. Рассеивание энергии — основной недостаток гидродинамических передач. Однако потери энергии в современных гидродинамических передачах снижены настолько, что коэффициент полезного действия гидромуфт достигает 96%, а гидротрансформаторов — 90%. В специальных комплексных гидромеханических трансмиссиях, составленных из гидротрансформатора и планетарного дифференциала, общий к. п. д. достигает 95%. [c.296]

Трение в зубчатом зацеплении и расчет коэффициента потерь. Коэффициент полезного действия планетарного зубчатого редуктора [c.161]

Коэффициент трансформации при вращающемся направляющем аппарате без учета дискового трения, объемных и механических потерь (но с учетом потерь в планетарном ряде) будет равен [c.202]

Изложенный выше метод расчета к.п.д. планетарной передачи дает приближенный результат, так как не учитывает потери на трение во вращательной кинематической паре водила, коэффициент потери в которой обычно сравнительно мал (2—3%). [c.352]

Коэффициент при сон в этой формуле есть передаточное отношение планетарной передачи при остановленном звене 1 [c.56]

Точное определение к. п. д. планетарных механизмов представляет трудности, так как силы трения элементов кинематических пар зависят от центробежных сил сателлитов, условий смазки, нестабильности коэффициента трения и других причин. Поэтому при ориентировочных расчетах к. п. д. планетарной передачи приближенно определяют как к. п. д. так называемого обращенного механизма, получаемого из планетарного при закреплении водила. Методы определения к. п. д. приведены в 6.7. [c.342]

Формулы к. п. д. и коэффициента оттормаживания для планетарных передач типа 2К-Н и K-H-V приведены в табл. 13. [c.243]

Формулы для определения к. п. д. и коэффициентов оттормаживания планетарных передач [c.243]

Если коэффициенты потерь в передачах а 1, Ь—1 не превышают 0,1 ("Фа <0,1 < 0,1), то условиями самоторможения замкнутой планетарной передачи при ведущем звене с будут [70] [c.244]

Динамические графы эквивалентных одно- и двухступенчатых планетарных передач соответствуют схематизации, принятой при рассмотрении этих передач с учетом упругих свойств подшипниковых опор сателлитов. Планетарная передача представляется в виде условной с безынерционным водилом, которое связано с конструктивным водилом передачи, соединением, эквивалентным по своей упругой характеристике подшипниковым опорам сателлитов. Динамический граф эквивалентной планетарной передачи характеризует динамическое поведение условной передачи с безынерционным водилом. Динамическую схему полной планетарной передачи (с конструктивным водилом) получим в виде трехмассовой разветвленной схемы (рис. 61, а—в). Эта схема, помимо динамического графа соответствующей эквивалентной передачи, включает массу 3 и ветвь 3, 3. Масса 3 с коэффициентом инерции Js> является схемным динамическим образом конструктивного водила. Ветвь 3, 3 характеризует упругие свойства подшипниковых опор сателлитов. Коэффициент инерции /з- представляет собой массовый момент инерции конструктивного водила передачи относительно собственной оси вращения. Коэффициент жесткости ветви 3, 3 определяется по формуле [c.136]

В формулах (17.4) — (17.7) приняты следующие обозначения t j — козф-фици<нт полезного дейстия обращенного механизма, т. е. такого, у которого те же зубчатые колеса, что и планетарного механизма, ио только водило Н остановлено, а ранее закрепленное колесо п стало свободным (подвижным), —передаточное отношение одноступенчатого планетарного редуктора от центрального колеса к водилу, rl, — искомый коэффициент полезного действия одноступенчатого планетарного механизма при ведущем колесе I, — искомый коэффициент полезного действия одноступенчатого планетарного механизма при ведущем вoдиJ[c.177]

Полученные формулы являются приближенными формулами для определения коэффициента полезного действия планетарных механизмов. Для больц[инства механизмов указанные формулы дают значения коэффициента полезного действия, незначительно отклоняющиеся от действительных величин, за исключением тех механизмов, для которых передаточное отношение й в обращенном движении близко к единице. В этом случае передача [c.322]

В агрегатированных конструкциях мотор-редуктора привод осуществляется от фланцевого электродвигателя через червячный (б) или планетарный (в) редуктор. Угловая передача устранена. Габариты установки резко сокращаются. Усилия привода погашаются в корпусе редуктора, который нагружен только окружным усилием на приводной звездочке. Введение централизованной жидкой смазки увеличивает долговечность передав. В целом получается громный выигрьпц в габаритах и массе установки, простоте изготовления, удобстве монтажа и обслуживания, коэффициенте полезного действия, затрате энергии, надежности II долговечности. [c.552]

КПД планетарного механизма можно определять двумя методами. Первый метод основан на силовом расчете с учетом трения. Второй метод основан на предиоложении, что при обращенном движении силы, действующие на звенья механизма, не изменяются и потому их отношения могут быть выражены через КПД обращенного механизма. Второй метод является приближенным, так как ири обращении движения несколько меняются силы гидравлического сопротивления (в передачах с колесами, погруженными в масляную ванну), не учитываются центробежные силы инерции и т. п. Однако он применяется чаще, так как при расчетах по первому методу надо иметь значения коэффициентов трения в зубчатых зацеплениях, которые, как правило, не известны. При расче- [c.206]

К. п.д. планетарного механизма. Обеспечение заданного передаточмого отношения есть основное условие синтеза планетарных механизмов. Из дополнительных условий одним из важнейших является коэффициент полезного действия (к. п. д.) К. п. д. планетарного механизма можно определять двумя методами. Первый метод основан на силовом расчете с учетом трения. Второй метод основан на предположении, что при обращенном движении силы, действующие па звенья механизма, не изменяются, и потому их отношения могут быть выражены через к. п. д. обращенного механизма. Второй метод является приближенным, так как при обращении движения несколько меняются силы гидравлического сопротивления (в передачах с колесами, погруженными в масляную ванну), не учитываются центробежные силы инерции сателлитов и т. п. Однако он применяется чаще, так как при расчетах по первому методу надо иметь значения коэффициентов тренпя в зубчатых зацеплениях, которые, как правило, не известны. При расчетах по второму методу требуется лишь знать к. п. д. зубчатого механизма с неподвижными осями (к. п. д. обращенного механизма), экспериментальные значения которого определены с достаточной точностью. [c.462]

Формулы для определения к. п. д. и коэффициентов отторма-живания в рассматриваемом случае приведены в табл. 14. Приведенные в табл. 14 формулы справедливы для случаев, когда в качестве механизма а Ь—с используется планетарная передача [c.244]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...