Критерий Лебедева

Частным случаем выражения (1.3) является критерий Лебедева—Писаренко [53] . [c.13]

При наличии радиационного теплообмена объемное испарение будет интенсифицироваться за счет поглощения инфракрасных лучей частицами жидкости. Тогда в критериальное соотношение Ни = / (Не, Рг, Ои) вводится дополнительно параметрический критерий Лебедева ЬЬ (ЬЬ = Тц/Тс), где — температура излучающего тела. Таким образом, число Ои по данной гипотезе характеризует объемное испарение в пограничном слое мельчайших частиц жидкости. [c.256]

Отметим, что аналогичный подход использовали в работе [275] при рассмотрении условий зарождения пор на включениях и в работе [122] при учете влияния водорода и примесей на хрупкое разрушение стали. По структуре критерий (2.7) подобен критерию Писаренко—Лебедева [182], но области их применения связаны с разными масштабными уровнями первый критерий рассматривает зарождение разрушения на микроуровне второй — контролирует условие макроразрушения. [c.71]

Критерии разрушения (6.22), (6.23) и (6.26) являются однопараметрическими, т. е. содержащими одну константу материала. Последняя определяется либо в опыте на простое растяжение стержневого образца, либо в эксперименте на срез. Более совершенными представляются критерии, включающие несколько постоянных. В качестве примеров рассмотрим критерий Мора и близкий к нему, сравнительно недавно сформулированный, критерий Писаренко—Лебедева. [c.146]

Выражение (6.34) представляет критерий разрушения, предложенный Г. С. Писаренко и А. А. Лебедевым. Постоянные % и Си определяются, как и в предыдущем случае, из двух опытов. Первый опыт проводится как обычно на растяжение. В момент разрушения имеем о, =о = аи,4, аг = 0, аз = 0 и = см. формулу (6.12) для а . Подставляя все это в (6.34), найдем [c.150]

ПО критерию Писаренко—Лебедева [c.152]

Теория Писаренко и Лебедева. Г. С. Писаренко и А. А. Лебедев, считая, что наступление предельного состояния обусловлено способностью материала оказывать сопротивление как касательным, так и нормальным напряжениям, предложили искать критерии прочности в виде инвариантных по отношению к напряженному состоянию функций касательных напряжений и максимального [c.209]

Предельная поверхность в пространстве главных напряжений по критерию Писаренко — Лебедева. Для плоского напряженного состояния (Ог=0) уравнение (39) представляет неправильный эллипс, описанный вокруг шестиугольника Мора (см. рис. 13.7). [c.453]

В качестве принималось приведенное напряжение г обобщенней критерии Писаренко-Лебедева [2,3] [c.19]

Рис. АЗ.6. Критерии Мора и Писаренко—Лебедева (плоское напряженное состояние, V = 1/3)

Критерий прочности Писаренко — Лебедева, Рассматриваемый критерий может быть получен, если представить [c.593]

Граница области прочности по критерию Писаренко — Лебедева представляет собой неправильный эллипс, описанный относительно шестиугольника Мора (рис. 3). Критерий Надаи. Эквивалентное напряжение представляется в виде [c.594]

Наиболее общими условиями прочности являются условия Мора и Писаренко — Лебедева, которые при % = 1 (пластичный материал) переходят соответственно в критерий максимальных касательных напряжений или интенсивности напряжений. При X О (очень хрупкий материал) критерий Мора и Писаренко — Лебедева совпадают с критерием наибольших нормальных напряжений. [c.594]

Однако при использовании критериев Мора или Писаренко — Лебедева требуется знание двух пределов прочности материала при растяжении и сжатии. Если величина Осж не известна, но имеются результаты опытов на кручение (среза), то по теории Мора [c.594]

Г. С. Писаренко, А, А. Лебедевым [15Ц предложен обобщенный критерий длительной прочности, согласно которому [c.400]

Для определения горячеломкости алюминиевых сплавов применяют хорошо известную и описанную в литературе методику С. И. Спектровой и Т. В. Лебедевой [8]. Методика проста в работе, не требует большого расхода металла и дает минимальный разброс данных. Сущность методики заключается в том, что на сравнительно малом кольцевом образце создают жесткие условия кристаллизации, вызывающие усадочные напряжения. Критерием горячеломкости служит максимальная ширина кольца (мм), при которой появляется трещина. Чем больше ширина кольца, при которой появляются трещины, тем больше склонен сплав к горячим трещинам. [c.350]

Производственный опыт и экспериментальные данные В. К. Лебедева показывают, что секундное количество тепла Q линейно зависит от силы сдавливания и, следовательно, давления электродов. На этом основании может быть создан следующий сложный критерий [c.153]

Однако при использовании критериев Мора или Писаренко—Лебедева [c.553]

Лебедева полагая (Гв/Тв = 1 + (Гв/<Гс = 1,5, он совпадает с критерием Мора. [c.83]

Кроме рассмотренных теорий прочности в течение первой половины XX в. и до настоящего времени был предложен целый ряд новых теорий, исходящих из феноменологических предпосылок, которые, как правило, базируются на одной из классических теорий, т. е. используются те же критерии прочности, но с введением дополнительных условий. К этим теориям относятся критерий Шлейхера, критерий Мизеса — Генки, критерий П. П. Баландина, критерий Г. С. Писаренко и А. Л. Лебедева, критерий И. Н. Миро-любова, критерий Ю. И. Ягна, критерий Г. А. Гинеева и В. И. Кис-сюка, а также объединенная теория прочности Н. Н. Давиденко-ва-—Я. Б, Фридмана и другие теории советских и зарубежных ученых. [c.102]

Критерий Писаренко — Лебедева основан на существовании за-ИИСИМОСТИ [c.452]

При малых временах разрушения условие (3.66) приближается к равенству = С, где С — константа материала, входящая в критерий статического разрушения. В указанный критерий Писаренко—Лебедева обычно вносят предел продности материала оГц, хотя применительно к пластичным металлам, по-видимому, правильнее использовать величину истинного сопротивления разрыву при растяжении Ор. С возрастанием времени разрушения, т. е. с уменьшением напряжений, условие разрушения приближается к равенству = l/t. [c.85]

Тепло- и массообменные критерии Био в реальных условиях зависят друг от друга. Эта взаимосвязь устанавливается соотношениями теп-Л0В01Г0 и массового балансов. С изменением Big меняется Bi при этом их численные значения имеют приблизительно один порядок. С ростом Bim и Bi,, температура значительно увеличивается, скорость прогрева интенсифицируется и при меньшем 0 наступает стационарный режим. Экспериментальные данные П. Лебедева, а также А. Ф. Чижского достаточно хорошо подтверждают результаты этих аналитических исследований. [c.290]

После установления в материале квазирегуляриого режима, т. е. начиная со значения критерия Фурье Fo=0,7- 1,0, теплообменный критерий Био начинает воздействовать только на поля термической характеристики, тогда как массообменный критерий Био — только на поля потенциала массопереноса. Поле фильтрационного потенциала становится автомодельным по отношению к обоим критериям. Аналогичный результат был отмечен нами при рассмотрении молекулярного переноса тепла и вещества во влажном материале [Л. 1 и 4]. Последнее совместно с индиферентностью критериев Био по отношению к полю фильтрационного потенциала указывает на связь критериев поверхностного тепло-и массоо бмена в основном с молекулярным механизмом переноса. Характер изменения критериев от молекулярного потенциала переноса и температуры хорошо согласуется с результатами экспериментальных исследований, выполненных П. Д. Лебедевым [Л. 2]. [c.19]

Из приведенных результатов следует, что значение длительной прочности по критерию В. Джонсона занижено, а по критерию-интенсивности нормальных напряжений завышено. Значительно лучшее совпадение с результатами эксперимента дает эмпирический критерий В. П. Сдобырева и особенно обобщ,енный критерий Г. С. Писаренко, А. А. Лебедева. [c.401]

На рис, 6.8, бив табл. 6.2 видно, что наилучшее согласие с опытными данными дает критерий (6.25). Предельная кривая текучести, рассчитанная но этому критерию, практически уравновешивает экспериментальные точки с отклонением в пределах 5%. Среди критериев, описывающих предельное сопротивление материалов с использованием двух констант — пределов текучести при растяжении и сжатии (критерии 3—5 в табл. 6.2), лучшее соответствие с опытными данными имеет критерий Г. С. Писаренко—А. А. Лебедева. Теоретический контур, построенный по этому критерию, отклоняется от экспериментальных точек не более чем на 13% (в сторону увеличения запаса прочности). Такую же точность описания (в пренебрежении имеющимся у исследованного фторопласта незначительным различием в пределах текучести при растяжении и сжатии) дает и классический критерий Мизеса—Губера—Генки. Последнее согласуется с высказанным в предыдущем параграфе мнением о том, что для практических расчетов кривые деформирования ПТФЭ в координатах О/—е, в первом приближении можно считать инвариантными к напряженному состоянию. Остальные рассмотренные критерии неудовлетворительно согласуются с экспериментом, отклоняясь от него на 17—27%. [c.223]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...