Теплоотдача в кольцевых каналах

Теплоотдача в кольцевых каналах между вращающимися цилиндрами [c.354]

НА МЕСТНУЮ ТЕПЛООТДАЧУ В КОЛЬЦЕВОМ КАНАЛЕ [c.171]

Таким образом, расчет теплоотдачи в кольцевом канале при соответствующих граничных условиях можно вести, пользуясь данными табл. 6.1 и 6.2 или полуэмпирическими уравнениями [c.135]

Коэффициент теплоотдачи в кольцевом канале при вынужденном ламинарном движении воды в исследованном диапазоне параметров практически не зависит от тепловой нагрузки поверхности нагрева. [c.42]

Подставляя (7.110) в уравнения (7.104) и (7.105), получаем уравнения для расчета стабилизированной теплоотдачи в кольцевом канале [c.290]

Рассмотрим стабилизированную теплоотдачу в кольцевом канале при постоянной температуре внутренней стенки ду = 0), внешняя стенка адиабатическая д = 0). Если пренебречь изменением продольной теплопроводности, то дифференциальное уравнение конвективного теплообмена и граничные условия могут быть представлены в следующем виде [c.291]

Значительно проще и с достаточной для технических расчетов точностью коэффициент теплоотдачи при кипении в трубах и в кольцевых каналах можно определить по формуле, в которой в качестве определяющей скорости принята, скорость парожидкостной смеси W M = Wo +Wo", всегда заданная по условию, если задача решается в граничных условиях второго рода. Формула имеет вид [182] [c.245]

По всем приведенным выше формулам можно рассчитывать интенсивность теплообмена при кипении не только в вертикальных, о и в горизонтальных трубах, если в последнем случае не наблюдается расслоенного течения парожидкостной смеси. Формулы применимы также и для расчета коэффициента теплоотдачи при кипении в кольцевых каналах. В этом случае расчет ведется по эквивалентному диаметру йэк, а поправка а диаметр в формулы [c.252]

При кипении парожидкостной смеси в кольцевом канале интенсивность теплообмена не зависит от условий обогрева и от ширины щели [191]. При одной и той же плотности теплового потока значения коэффициента теплоотдачи при кипении на внутренней и на внешней трубах в условиях двустороннего обогрева и при одностороннем обогреве одинаковы. Влияние ширины кольцевого зазора проявляется только тогда, когда диаметр парового пузыря при отрыве от теплоотдающей поверхности оказывается соизмеримым с (шириной щели. [c.252]

Рис. 9.8. Зависимость коэффициента теплоотдачи а от относительной энтальпии М/г при поверхностном кипении воды в кольцевых каналах различной ширины при одностороннем обогреве (р = 9,8 МПа)

Рис. 8-14. Теплоотдача при турбулентном течении в кольцевых каналах воздуха, воды и трансформаторного масла. ,,

Другой вид искусственной шероховатости (рис. 10-3, в, г) подробно исследован в [16, 17, 33, 92, 101, 113]. При этом кольцевые выступы с различным относительным шагом s h создавались как на наружной поверхности трубы при течении потока воды, воздуха и трансформаторного масла в кольцевом канале, так и на внутренней поверхности круглой трубы. Такой вид искусственной шероховатости изучался также в плоском щелевом канале. Итоги этих исследований были обобщены в [16, 17]. Анализ показал, что для этого вида шероховатости параметром, имеющим решающее значение для интенсификации теплоотдачи, является отношение расстояния между выступами s к их высоте h s/h. Остальные характеристики, такие как форма выступа (прямоугольная или треугольная), отношение hid, имеют второстепенное значение. При этом высота выступов h должна превышать толщину вязкого подслоя. В [16, 17] показано, что причина интенсификации теплообмена связана со срывом и разрушением вязкого подслоя выступами шероховатости и возникновением вихревых зон. Оказывается, что для параметра sih существует оптимальное значение, при котором интенсификация теплоотдачи максимальна. В результате обобщения многочисленных опытных данных автор [16, 17] получил уравнение для теплоотдачи [c.294]

При этом, учитывая каскадный теплообмен в червячной машине, т. е. одновременно протекаюш,ие процессы (теплоотдачу от внешних систем теплоснабжения через корпус к полимеру, диссипацию энергии в полимере, теплопередачу от полимера к червяку и далее к жидкости в кольцевом канале, затем к жидкости, движущейся в питательной трубке через разделяющие эти потоки металлические стенки), получены уравнения для определения температур полимера и теплоносителей в любой зоне машины [c.102]

Рис. 5.61. Теплоотдача к эвтектике РЬ—В1 при течении в кольцевом канале из угле-

Коэффициент теплоотдачи к оребренной поверхности при движении потока в кольцевом канале рассчитывается по уравнению [c.278]

Все функции, необходимые для расчета теплоотдачи при полностью стабилизированном ламинарном течении в кольцевом канале, приведены в табл. 8-1 . [c.145]

Рис. 8-16. Теплоотдача при турбулентном течении в кольцевых каналах.

Таким образом, в тех случаях, которые имеются в виду в Нормативном методе расчета котлоагрегатов, тепловой и гидравлический эквивалентные диаметры совпадают или почти совпадают друг с другом. Иначе обстоит дело при течении вдоль узких кольцевых каналов,образуемых двумя концентрическими трубами с диаметрами d и D = d + 26, если один только внутренний (или только наружный) периметр участвует в теплообмене. Формула (5-3) дает 46, тогда как = 26. Именно последний, гидравлический, диаметр (ig г принят в качестве определяющего размера при расчете теплоотдачи в кольцевых щелях. Это способствует выявлению прямой связи, всегда существующей меледу гидродинамическим сопротивлением и теплоотдачей при безотрывном турбулентном течении вдоль поверхностей нагрева. Поэтому рекомендуется от использования вообще отказаться и вводить в расчет только d . [c.124]

Кольцевой канал. Теплоотдача в кольцевом канале, образуемом цилиндрическими поверхностями диаметрами ,/ 2 ( 2 > i)> ори течении газа рассчитывается на основании числа Нуссельта для изотермического течения (Nu0 [) и поправки. Эта поггравка па переменность физических свойств теплоносителя при одностороннем обогреве имеет вид [c.104]

Для ламинарного профиля скорости, определяемого по формуле (12), решение было выполнено на гидроинтеграторе (Л. 10]. В этой же работе приводятся подробные данные о теплоотдаче в кольцевом канале при других граничных условиях (разные температуры стенок, теплоизолированная стенка и др.). [c.230]

При исследовании теплоотдачи в кольцевых каналах с оребрениьгми стерж нями геометрические характеристики изменялись в широких пределах. Изучались стержни с различным оребрением а) с продольными и прямыми прерывистыми ребрами различной высоты (от 10 до 45 мм), толщины (от 0,6 до 2 мм) и длины (от 50 до 90 мм) при различном количестве ребер ib ряду (6— Ю) и рядов по длине стержня (20—Э6) [c.646]

С а п о ж н и к о в В. В., Носов В. С., Сыромятни к о в Н. И., Экспериментальное исследование теплоотдачи воздушно графитовой суспензии в кольцевых каналах, Материалы Всесоюзной межвузовской научной конференции по процессам в дисперсных сквозных потоках, ОТИЛ, Одесса, 1967. [c.413]

Описанная методика может быть использована как при внешнем обтекании поверхности (пограничный слой), так и при течении в трубах. Рис. 8.5 относится к течению в пограничном слое, а на рис. 8.6 приводятся опытные данные работы [60] для случая кипения хладона R113 ( j F3 L3) в кольцевом канале. Из этого рисунка видно, что при развитом пузырьковом кипении на теплообмен не влияет и недогрев жидкости до температуры насыщения. Коэффициенты теплоотдачи а и здесь отнесены к температуре насыщения. В области заметного влияния однофазной конвекции при расчетах необходимо учитывать, что относится к среднемассовой температуре жидкости Т. Этот учет достигается введением очевидной коррекции в формулу (8.19) [c.357]

При кипении (ВОДЫ и пароводяной смеси в трубах и в кольцевых каналах коэффициент теплоотдачи в широком диапазоне изменения паросодержания, включая диспёрсно- кольцевой режим течения, можно рассчитать по формуле авторов [4] [c.251]

В. И. Петровичев [94] проводил опыты по теплоотдаче к ртути при течении в кольцевых каналах из [c.112]

Рис. 5.44. Теплоотдача к ртути при течении в кольцевых каналах из стали 1Х18Н9Т [94]

Рис. 0.89. Теплоотдача к натрию ири течении в кольцевом канале с медной повер.хностью при одностороннем оботреве [108]

Значения чисда Миг, рассчитанные по формуле (4.83), меньше, чем по зависимости (4.67), полученной для пучков с числом труб Ш> 31 (см. рис. 4.13). Такое отличие можно объяснить влиянием периферийного ряда труб при различных методах эксперимента и обработки опытных данных. Известно, что условие теплоотдачи на периферийном ряду труб или стержней [57] аналогичны условиям теплоотдачи при течении жидкости в кольцевом канале с нагревом только одной стенки, когда коэффициент теплоотдачи снижается. По-видимому, этот эффект наблюдается и в пучках с 19 витыми трубами при [c.124]

Все приведенные формулы относятся к трубам, имеющим технически гладкую поверхность. Для иитенсификацин геилоотдачи в ряде случаев на поверхность наносят искусственную шероховатость или чаще всего применяют волнистые, а также различным образом оребрениые трубы (стержни). Однако следует считаться с тем, что одновременно возрастает и гидродинамическое сопротивление, причем, как правило, в большей степени, чем возрастает интенсивность теплоотдачи. Такой же эффект вызывают применяемые иногда турбулизирующие или закручивающие поток вставки в круглые трубы, а также дистанционные узлы в кольцевых каналах. Выбор подходящих вариантов должен основываться в подобных случаях на комплексном рассмотрении вопроса, учитывающем затрачиваемую на прокачку теплоносителя мощность, технологичность устройств, удобство сборки и эксплуатации, стоимость и прочие технико-экономические соображения. По этим вопросам имеется обширная специальная литература. [c.127]

Приведем соотношения для определения коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления потока перегретого цара ОРТ при течении в кольцевом канале, продольном обтекании пучков труб со спиральными однозаходными или круглыми ребрами прямоугольного (или трапецеидального) сечения, собранных по равносторонней треугольной решетке. Рассмотрим также поперечное обтекание коридорных пучков труб с теми же типами ребер [89]. [c.115]

В работе Петухова Б. С. и Ройзена Л. И. Теплоотдача при турбулентном течении газа в трубах кольцевого сечения , Изв. АН СССР, сер. Энергетика и транспорт , 1967, № 1, стр. 103 показано, что для определения Nu< и Nu как при ламинарном, так и при турбулентном течении в кольцевых каналах достаточны лишь три величины из четырех, приведенных в табл. 8-1 (Nu<<, NUoo, в , В о), [c.145]

Весьма обстоятельно исследовалось влияние отложений продуктов коррозии на кризис теплоотдачи в работе [3.105]. Опыты проводились в кольцевом канале (6=2 мм) с внутренней обогреваемой трубкой из сплава циркония с добавкой 1 % ниобия. Исследовалось влияние химического состава и концентрации продуктов коррозии л елеза, меди, кальция, значения pH, структуры и толщины слоя отложений на критический тепловой ноток. Режимные параметры менялись в следующих пределах давление р = 7,0 МПа, массовая скорость pw = 1250—5000 кГ/м -с, относительная энтальпия X изменялась от —0,309 до 0,168. Образование отложений происходило в контуре при значениях pH = 4—9. Для этого в контур вводились дозированные окислы железа и меди, а также раствор сульфата кальция. Исследовались в основном два тина отложений в нервом основу составлял магнетит (до 80%), во втором — кальций и магний (до 42%), содержание меди составляло до 18%. Было установлено, что отложения значительно уменьшают д р. Так, например, разница в значениях критической нагрузки для ботл = 9—15 мкм по сравнению с данными по кр на чистой поверхности при х = О составляет 79%. В случае ботл = = 48—90 мкм разница в кр достигает даже 146%. Наиболее резкое изменение q p происходит с увеличением толщины отложений до 5—15 мкм. С дальнейшим увеличением ботл критическая тепловая нагрузка меняется незначительно. [c.142]

Дзарасов Ю. И. Исследование условий теплоотдачи к дисперсно-кольцевому пароводяному потоку в кольцевом канале Автореф. дис.. .. канд. техн. наук. М. ЭНИН АН СССР, 1973. [c.354]

Рихтер Э. Экспериментальное исследование температурного режима и кризиса теплоотдачи при кипении в кольцевом канале в различных фпзпко-химичоских условиях Автореф. дис.. ..канд. техн. наук. М. Моск. энерг. ин-т, 1974. [c.358]

В работах Кутателадзе, Боришанского, Новикова и Федынского [Л. 6] и Любарского и Кауфмана Л. 7] приводятся экспериментальные данные различных авторов по теплоотдаче к жидким металлам в щелевых каналах. Во всех известных случаях экспериментаторы определяли средние по периметру канала коэффициенты теплоотдачи. В большинстве работ измерялась теплоотдача в кольцевых щелях, где температура стенки постоянна по периметру. В прямоугольных каналах (Сайнес 1[Л. 7], ртуть) теплоотдача измерялась методом теплообменника. [c.599]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...