Теплоотдача при кипении кольцевых каналах

Значительно проще и с достаточной для технических расчетов точностью коэффициент теплоотдачи при кипении в трубах и в кольцевых каналах можно определить по формуле, в которой в качестве определяющей скорости принята, скорость парожидкостной смеси W M = Wo +Wo", всегда заданная по условию, если задача решается в граничных условиях второго рода. Формула имеет вид [182] [c.245]

По всем приведенным выше формулам можно рассчитывать интенсивность теплообмена при кипении не только в вертикальных, о и в горизонтальных трубах, если в последнем случае не наблюдается расслоенного течения парожидкостной смеси. Формулы применимы также и для расчета коэффициента теплоотдачи при кипении в кольцевых каналах. В этом случае расчет ведется по эквивалентному диаметру йэк, а поправка а диаметр в формулы [c.252]

При кипении парожидкостной смеси в кольцевом канале интенсивность теплообмена не зависит от условий обогрева и от ширины щели [191]. При одной и той же плотности теплового потока значения коэффициента теплоотдачи при кипении на внутренней и на внешней трубах в условиях двустороннего обогрева и при одностороннем обогреве одинаковы. Влияние ширины кольцевого зазора проявляется только тогда, когда диаметр парового пузыря при отрыве от теплоотдающей поверхности оказывается соизмеримым с (шириной щели. [c.252]

В круглых трубах или в каналах произвольной формы ухудшение теплоотдачи может возникать либо вследствие перехода от пузырькового кипения к пленочному, либо вследствие упаривания (высыхания) жидкой пленки в условиях дисперсно-кольцевой структуры течения парожидкостной смеси. Чтобы подчеркнуть различную физическую природу кризисов теплообмена при кипении в каналах, В. Е. Дорощук предложил их называть соответственно кризисами первого и второго рода [45]. [c.283]

Рис. 9.8. Зависимость коэффициента теплоотдачи а от относительной энтальпии М/г при поверхностном кипении воды в кольцевых каналах различной ширины при одностороннем обогреве (р = 9,8 МПа)

В [12, 13] было показано, что в области развитого кипения и зоне испарения пристенной жидкостной пленки имеются три основных фактора, интенсифицирующие теплообмен при движении двухфазного потока в каналах. Это удельный тепловой поток q, скорость циркуляции Wq и скорость движения парового ядра w . В зависимости от характера течения двухфазного потока степень влияния каждого из отмеченных выше факторов может проявляться различным образом. В области малых весовых расходов и паросодержаний преобладающую роль играет тепловая нагрузка. С ростом весового расхода двухфазного потока заметное влияние на коэффициент теплоотдачи Ядф начинает оказывать наряду с q и скорость циркуляции Wq. Наконец, в области высоких паросодержаний (дисперсно-кольцевой режим течения) коэффициент теплоотдачи интенсифицируется из-за турбулизирующего воздействия парового ядра потока. [c.195]

В работе излагаются результаты исследования кризиса теплоотдачи при кипении воды в эксцентрических каналах кольцевого сечения с односторонним и двухсторонним обогревом. Полученные данные показывают, что при проектировании тепловых аппаратов следует учитывать неравномерность размещения теплоотдающих поверхностей в потоке теплоносителя и возможность нарушения их нормального расположения. Опыты проводились с каналами =5,3-ь6 и 10 мм, /об = 100 и 200 мм при давлениях 49 и 98 бар, массовых скоростях дар = 300, 750, 2200 и 3300 кг1м сек, иедогревах А/, , =0 -100° и массовых паросодержаниях 0-0,35 [1]. [c.182]

В настоящей главе рассмотрены основные закономерности кризиса теплоотдачи при кипении в цилиндрических и кольцевых каналах с учетом влияния растворенного в теплоносителе газа на критичекские тепловые нагрузки, поскольку такие данные в литературе отсутствуют. [c.73]

Рихтер Э. Экспериментальное исследование температурного режима и кризиса теплоотдачи при кипении в кольцевом канале в различных фпзпко-химичоских условиях Автореф. дис.. ..канд. техн. наук. М. Моск. энерг. ин-т, 1974. [c.358]

Гл. 7 и 8 в наибольшей степени имеют прикладной характер. В гл. 7 вводятся основные количественные характеристики, обычно используемые при одномерном описании двухфазных потоков в каналах расходные и истинные паросодержания, истинные и приведенные скорости фаз, скорость смеси, коэффициент скольжения, плотность смеси. При рассмотрении методов прогнозирования режимов течения (структуры) двухфазной смеси акцент делается на методы, основанные на определенных физических моделях. Расчет трения и истинного объемного паросодержания дается раздельно для потоков квазигомогенной структуры и кольцевых течений. В гл. 8 описаны двухфазные потоки в трубах в условиях теплообмена. Приводится современная методика расчета теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкостей в условиях свободного и вынужденного движения. Сложная проблема кризиса кипения в каналах излагается прежде всего как качественная характеристика закономерностей возникновения пленочного кипения при различных значениях [c.8]

Описанная методика может быть использована как при внешнем обтекании поверхности (пограничный слой), так и при течении в трубах. Рис. 8.5 относится к течению в пограничном слое, а на рис. 8.6 приводятся опытные данные работы [60] для случая кипения хладона R113 ( j F3 L3) в кольцевом канале. Из этого рисунка видно, что при развитом пузырьковом кипении на теплообмен не влияет и недогрев жидкости до температуры насыщения. Коэффициенты теплоотдачи а и здесь отнесены к температуре насыщения. В области заметного влияния однофазной конвекции при расчетах необходимо учитывать, что относится к среднемассовой температуре жидкости Т. Этот учет достигается введением очевидной коррекции в формулу (8.19) [c.357]

При кипении (ВОДЫ и пароводяной смеси в трубах и в кольцевых каналах коэффициент теплоотдачи в широком диапазоне изменения паросодержания, включая диспёрсно- кольцевой режим течения, можно рассчитать по формуле авторов [4] [c.251]

Опыты показываКУг, что при вынужденном движении жидкости закономерности теплоотдачи при развитом пузырьковом кипении подчиняются соотношениями (4-10) и (4-11). Это следует из рис. 4-14 и 4-16, на которых представлены также опытные данные при интенсивном кипении насыщенной и недогретой воды, движущейся в трубах и кольцевых каналах. [c.130]

В различных отраслях техники часто применяются теплообменники, в которых охлаждающая жидкость движется по цилиндрическим или кольцевым каналам, причем диаметры труб и ширина щелей колеблются от нескольких десятков миллиметров до их долей. В большинстве подобных систем в устройствах новой техники используется процесс теплоотдачи при поверхностном кипении недогретой до температуры насыщения жидкости в условиях вынужденного движения. Предел форсирования процесса теплообмена при кипении определяется критической тепловой нагрузкой, при которой пузырчатый режим кипения сменяется пленочным. [c.9]

Формулой (14.38) можно пользоваться, если температура поверхности стенки ниже температуры кипения жидкости. Эта формула применима для всех жидкостей (в том числе и газов) при Й == = 10 - 5. 10 и Рг=0,6- 2500. Форма поперечного сечения канала при этом может быть любой формы круглой, квадратной, прямоугольной, треугольной, кольцевой и т. п. Формулу (14.38) можно применять и для расчета теплоотдачи при продольном внещнем омы-вании пучков труб, установленных в канале произвольного поперечного сечения. Если труба является сравнительно короткой (/<50й ), то полученное из формулы (14.38) значение коэффициента теплоотдачи нужно умножить на поправочный коэффициент Е из табл. [c.309]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...