Угол закручивания относительный полный

Пример 81. Стальной брус диаметром d = 40 мм и длиной 1 = 3 м жестко заделан одним концом, а другой конец нагружен скручивающим моментом. При закручивании точка В (см. рис. 86), взятая на окружности концевого сечения, перемещается в положение Bi, проходя дугу BBi длиной 3 мм. Определить угол сдвига у на поверхности бруса относительный угол закручивания 0, полный угол закручивания ср, Наибольшее [c.138]

Угол закручивания относительный 191 ---полный 191, 196 [c.728]

Угол поворота сечения на свободном конце бруса <,СОС, = ф называется полным углом закручивания он показывает, насколько повернется сечение СО относительно сечения А В. Мерой деформации кручения служит относительный угол закручивания 0,т. е. угол, приходящийся на единицу длины, [c.261]

Полные нормальные и касательные напряжения в поперечном сечении. Как установлено при рассмотрении задач кручения, касательные напряжения при кручении тонкостенных стержней открытого профиля распределяются по толщине стенки поперечного сечения по линейному закону. При этом постоянная по толщине часть напряжения определяется через относительный угол закручивания 0 по формуле (14.18), а кососимметричная часть — по фор- [c.335]

Кручение пакета, являющегося телом вращения. Относительные углы закручивания резиновых и армирующих слоев обозначим Ыр и и . Полный угол закручивания [c.132]

Влияние деформаций сдвига на угол закручивания стержня обратно пропорционально квадрату длины стержня — существенное влияние деформации сдвига оказывают на угол закручивания коротких стержней. При этом большое значение имеет степень стеснения концевых сечений стержня. Даже незначительное уменьшение степени стеснения по сравнению с полным защемлением приводит к резкому увеличению угла закручивания короткого стержня. Одновременно уменьшается градиент изменения нормальных напряжений (бимоментов) по длине стержня, а значит уменьшаются вторичные касательные напряжения (см. рис, 8, в). Все это приводит к тому, что относительное влияние деформаций сдвига на угол закручивания короткого стержня резко падает. Это влияние наибольшее при полном запрещении депланации концевых сечений. Для различных профилей могут быть получены предельные значения р=// . При значении р меньше предельного стержень нужно считать коротким и определять угол закручивания с учетом сдвига. Например, для швеллера р=3. Влияние сдвига для широко открытых профилей меньше, а для трубы с узкой продольной щелью это влияние наибольшее (Р=4,6). Экспериментальные исследования [14] показали, что, например, отличие замеренного угла закручивания от рассчитанного по теории В. 3. Власова для швеллеров с Р=0,6 и Р=0,75 составило соответственно 140 и 68%. Значения расчетных углов закручивания с учетом сдвига подтверждаются данными эксперимента. Тензометрические исследования показывают, что даже для очень коротких стержней экспериментальные значения нормальных напряжений не отличаются от рассчитанных по теории В. 3. Власова, [c.191]

Таким образом, полный угол закручивания сечения Б складывается алгебраически из угла закручивания сечения А и сечения Б относительно А [c.96]

После нагружения вала деформации сдвига, вследствие ползучести материала, начнут постепенно увеличиваться будет увеличиваться также и относительный угол закручивания . Полная деформация сдвига представится [c.810]

В качестве условия совместности перемещений отразим тот факт, что крайние сечения стержня, будучи закрепленными, относительно друг друга не поворачиваются, т. е. полный угол закручивания равен нулю [c.521]

Из сказанного выше следует, что деформация кручения круглого цилиндра заключается в повороте поперечных сечений относительно друг друга вокруг оси кручения, причем углы поворота их прямо пропорциональны расстояниям от закрепленного сечения. Угол поворота сечения равен углу закручивания части цилиндра, заключенной между данным сечением и заделкой. Угол ф поворота концевого сечения называется полным углом закручивания цилиндра. [c.223]

Сделать с абсолютной уверенностью заключение об изменениях, происходящих при кручении во внутренних точках цилиндра, по этим внешним признакам, конечно, нельзя. Но тот факт, что нанесенные на цилиндре окружности и торцы цилиндра после деформации остаются плоскими, а образующие превращаются в винтовые линии, дает право предположить, что каждое поперечное сечение, оставаясь плоским, сдвигается, вращаясь относительно смежных. Поворот поперечных сечений относительно оси цилиндра на некоторый угол происходит так, как если бы поперечные сечения были абсолютно жесткими. Как показывает опыт, углы поворота поперечных сечений около своих центров прямо пропорциональны их расстояниям от неподвижно закрепленного конца. Угол поворота концевого сечения называется полным углом закручивания. Теоретические выводы, сделанные на основании предположения, что поперечные сечения при кручении круглого цилиндра остаются плоскими, полностью подтверждаются опытными исследованиями. [c.135]

Угол поворота ВОВ правого торцового сечения относительно левого закрепленного называется полным углом закручивания. [c.172]

Полный угол поворота одного конца пружины относительно другого при закручивании будет [c.328]

Угол закручивания образца определяется углом поворота нижнего захвата относительно верхнего. Ввиду этого при отсчете угла закручивания должна быть В1несена поправка на поворот верхнего захвата вместе с нижним. Эта поправка вносится автоматически с помощью корректирующего устройства 6, посредством которого поворот верхнего захвата компенсируется поворотом указательной стрелки 22 на такой же угол. Для регистрации полных оборотов лимба служит счетчик 32. [c.37]

В некоторых машинах, например в металлорежуш,их станках многие валы должны быть не только прочными, но и достаточно жесткими. Это означает, что угловые перемещения не должны превосходитьааданных нормативных значений. В этих случаях нормируют либо полный угол закручивания, либо относительный [c.141]

Здесь V, w — составляющие полного прогиба стержня в направлении главных осей у, г Q — угол закручивания сечения относительно линии центров изгиба х Е, G — модули упругости первого и второго рода йу, — координаты центра изгиба (рис. 7,18) Jy, JZ, Jh> J i> — главные осевые моменты инерции, момент инерции при кручении и секториальный момент инерции сечения (О — секториальная площадь (rf o = р ds) р — расстояние по нормали между центром изгиба и касательной к контуру = = (Jy + Jz) + al + at F — площадь сечения стержня (dF = h ds) h — толщина стенки s — длина дуги контура. [c.160]

На ступенчатом валу (рис. 146) жестко закреплены четыре шестерни. Ведущая шестерня сообщает валу вращающий момент Mi 1200н-м. Другие шестерни передают вращающие моменты на валы, параллельные первому М2 = 400 н-м, Ма = 600 -лг, А1 = 200н-м. Требуется построить эпюру крутящих моментов, определить диаметры ступеней вала и полный угол закручивания с построением эпюры углов поворота сечений относительно левого торца вала. Допускаемое напряжение Iт ] = 32УИw/лг 120 мм, 1 =180 мм и 1 = 100 мм. [c.107]

Теоретический анализ явления шимми и путевой неустойчивости после того как выяснился их автоколебательный характер, потребовал, более детального описания процесса качения упругого пневматика. Наиболее полная теория, включающая в себя получившие широкое распространение гипотезы увода Картера и Рокара, а также теории последующих авторов, была дана М. В. Келдышем (1945). Согласно этой теории деформация катящегося по плоскости пневматика характеризуется тремя параметрами, значения которых определяют не только касательную к кривой качения пневматика, но и ее кривизну. А именно, пусть х — координата, точки К встречи прямой наибольшего наклона, проходящей в средней плоскости колеса через его центр, с плоскостью Оху дороги, % — угол между перпендикуляром к дороге и средней плоскостью колеса, 0 — угол между осью Оу и следом средней плоскости колеса на дороге, — боковое смещение центра площадки контакта пневматика относительно точки К, ф — угол закручивания площадки контакта по отношению к ободу колеса. Предположим, что проскальзывание пневматика отсутствует, а величины ф, 0 и X достаточно малы тогда согласно теории М. В. Келдыша при качении упругого пневматика со скоростью V в направлении оси Оу имеют-место кинематические связи, отображаемые уравнениями вида [c.174]

Деформации. Специфичность деформации, которая называется стесненным кручением, можно проиллюстрировать на примере тонкостенного стержня двутаврового сечения, один конец которого заделан, а второй нагружен четырьмя равными силами, как показано на рис. 14.14, а. Равнодействующая этих сил и суммы моментоЕ относительно трех осей Ох, Оу и Oz равны нулю. Характеристикой такой системы сил является бимомент Вой который введен ниже. Происхождение этого момента связано с тем, что он характеризует действие на деформируемое тело двух равных и противоположно направленных моментов (пар сил), приложенных к разным участкам тела. В рассматриваемом случае это, например, пары сил Fb) и F , Fq)- Под такой нагрузкой стержень деформируется, закручиваясь вокруг оси Ог, так, что сечение AB D повернется на угол ср по ходу часовой стрелки, если смотреть с положительного конца оси Oz. Действительно, по направлениям i , ВуВ происходит сжатие (сокращение волокон), тогда как по направлениям Л [Л и DjD — растяжение (удлинение волокон). Но свободному деформированию продольных волокон полок препятствует стенка, которая не дает возможности увеличиваться расстоянию между средними точками полок. Это приводит к закручиванию, как показано на рис. 14.14, б. При этом форма поперечного сечения в проекции иа нормальную к оси стержня плоскость не изменяется, чему помимо отмеченного выше действия стенки способствует и то, что полни, будучи жестко соединенными со стенкой, сохраняют свою к ней перпендикулярность. На рис. 14.14, в показан вид сверху. Деформации удлинения и укорочения продольных волокон полок и стенки приводят к появлению в поперечных сечениях стержней [c.324]

Целью Кольрауша было изучение зависимости от времени крутящего момента, необходимого для удержания закрученной нити в фиксированном положении, для сравнения с результатами, описывающими зависимость от времени угла закручивания при постоянном крутящем моменте. Он хотел также изучить влияние продолжительности поддержания образца в одном фиксированном положении перед введением условия фиксации крутящего момента или угла закручивания, которое предшествует изучению упругого в отношении фактора времени последействия. Для достижения этой цели он видоизменил прибор, известный как синусэлектрометр Один конец вертикальной нити мог вращаться так, чтобы можно было точно определить его смещение относительно магнита, подвешенного на противоположном конце. По отношению к магнитному полю Земли, три полных поворота, или 1080°, вызывали поворот магнитного элемента на угол несколько меньший, чем максимальное его значение, [c.115]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...