Касательные напряжения швеллерах

Максимальное касательное напряжение в двутавровом сечении имеет место в точках нейтральной оси и определяется по формуле Журавского, при этом следует брать статический момент заштрихованной площади (полусечения). В таблицах сортамента приведены значения статического момента площади полусечения для двутавров и швеллеров. На рис. VI.24, б, в показаны эпюры т для некоторых других сечений. [c.158]

Максимальное касательное напряжение в двутавровом сечении определяется по формуле Журавского. В таблицах сортамента приведены значения статического момента площади полусечения для двутавров и швеллеров. [c.256]

Для швеллера № 40 определить положение центра изгиба. Построить эпюры касательных напряжений от поперечных сил Рх = 60 кН и Ру == 100 кН, приложенных в центре изгиба (см. рисунок). Поперечное сечение считать составленным из прямоугольников. [c.123]

Определить величину наибольших нормальных и касательных напряжений в поперечном сечении стержня. Для швеллера № 10 (см. рисунок) 198,3 7 =2,727 V = 354,8 с.и [c.268]

Формула (11.8) для касательных напряжений т в полках и формула (10.20) для касательных напряжений т в стенке дают возможность вычислить касательные напряжения в любой точке тонкостенного профиля и построить полную эпюру касательных напряжений При этом обычно пренебрегают уклоном полок в двутаврах и швеллерах и считают, что полка имеет постоянную, указанную в сортаменте, толщину t. Кроме того, пренебрегая закруглениями, эпюру т доводят до полок, а эпюру Тп, пренебрегая наличием стенки,— до оси профиля. [c.336]

Рассмотрим теперь распределение касательных напряжений в поперечном сечении балки корытного профиля (в швеллере), испытывающей прямой поперечный изгиб. На рис. 7.47, а изображена часть балки, расположенная справа от рассматриваемого сечения. Поперечную силу в этом сечении будем считать положительной и, следовательно, действую- [c.279]

Распределение касательных напряжений в стенке швеллера не отличается от показанного на рис. 7.32, в для двутаврового сечения, находящегося в условиях прямого поперечного изгиба. [c.280]

Определим распределение касательных напряжений т,, в верхней полке швеллера. Для этого проведем на расстоянии и от края полки вертикальное сечение (рис. 7.47, а). Определим статический момент 5 отсеченной части площади (заштрихованной на рис. 7.47, а) относительно оси г [c.280]

Таким образом, при поперечном изгибе в поперечных сечениях швеллера возникают следующие касательные напряжения [c.280]

При изображении тонкостенных сечений (типа швеллера) часто проводят лишь осевые линии элементов профиля и строят эпюры касательных напряжений Ту и вдоль этих линий (рис. 7.47, в). [c.281]

Рассмотрим распределение касательных напряжений в поперечном сечении балки корытного профиля (в швеллере) при прямом поперечном изгибе. [c.28]

Распределение касательных напряжений Гу в вертикальной стенке швеллера будет таким же, как и в стенке двутавра, т. е. имеет вид параболы (рис. 28). [c.28]

Установим характер распределения касательных напряжений Хх в верхней полке швеллера. Для этого на расстоянии х от края полки проведем вертикальное сечение. Далее определим статический момент S отсеченной и заштрихованной на рисунке площади относительно оси л [c.28]

Длительная практика эксплуатации изогнутых балок показывает, что наиболее опасной, определяющей работоспособность конструкции, является точка наиболее удаленная от нейтральной линии (точки 1 и 4). Поэтому подбор сечения можно вести так же, как и при чистом изгибе, по наибольшим нормальным напряжениям. Однако в случае тонкостенных профилей (например, двутавр, швеллер) необходимо проверить прочность балки и в точках К (рис. 138), где полка сочленяется со стенкой, поскольку здесь возникают значительные нормальные и касательные напряжения. [c.166]

Пример 11.5. Определить максимальное касательное напряжение в швеллере, составленном из полос прямоугольного поперечного сечения (размеры указаны на рис. 11.31), и интенсивность угла закручивания, если крутящий момент равен 0,1 Тм и модуль упругости материала при сдвиге 0 = 8-10 кГ/см . [c.72]

Подобным образом можно найти величину г для любой точки стенки швеллера. Оказалось, что касательные напряжения, как и Б балке прямоугольного сечения, достигают максимума в нейтральном слое (см. эпюру г = т у), изображенную здесь же [c.177]

Касательные напряжения возникают также и в поперечном сечении полки швеллера. Напряжения в каждой точке такого сечения можно разделить на две составляющие вертикальную и горизонтальную. Вертикальные касательные напряжения можно оценить по формуле (10.1), подставляя всю ширину Ь полки в качестве величины Ь. Так как этот размер в несколько раз больше толщины t стенки швеллера, то упомянутые вертикальные напряжения в полке будут во столько же раз меньше аналогичных напряжений в стенке. Поэтому вертикальными касательными напряжениями в полке швеллера можно пренебречь. Горизонтальные касательные напряжения в полке находят по той же формуле (10.1), однако вместо величины Ь следует принимать толщину t полки (рис. 10.6а). Соответствующая линия возможного среза Ь — Ь определяет отсеченную часть сечения, заштрихованную на этом рисунке. Ее статический момент подсчитывается, как обычно [c.178]

На рис. 10.66 дана схема направлений касательных напряжений, возникающих в стенке и полках швеллера в случае, когда поперечная сила Qy направлена вниз. Обращаем внимание на своеобразие системы стрелок, обозначающих направления касательных напряжений на рис. 10.66. Похожую систему образуют стрелки, соответствующие скоростям жидкости в канале, берега которого в плане напоминают швеллер. В связи с этим иногда говорят об аналогии между потоком жидкости и потоком касательных напряжений. [c.178]

Возникновение горизонтальных касательных напряжений в полке объясняется следующим. Возьмем элемент швеллера бесконечно малой длины (рис. 10.7 а). Проведем в элементе продольное сечение /-/ на расстоянии z от свободного края полки. Отсеченную часть полки изобразим отдельно на рис. 10.76. [c.178]

В общем случае положение центра изгиба определяется из условия равенства нулю суммы моментов внутренних касательных усилий Журавского. Вернемся опять к балке с сечением в виде швеллера (рис. 10.14а). На схеме еще раз изображен поток касательных напряжений в случае поперечного изгиба. Элементарные касательные усилия, действующие в стенке швеллера, складываются в равнодействующую Л, усилия в каждой из полок — в силу Тг (рис. 10.146). Условие равенства нулю момента всех касательных усилий запишется так [c.184]

Рассмотрим, например, изгиб консольной балки швеллерного сечения в плоскости Оху (рис. 7.52, а). Характер распределения касательных напряжений в поперечном сечении швеллера такой же, как и в двутавре. В стенке швеллера действуют касательные напряжения Ху , а в полках — касательные напряжения Эпюры этих напряжений приведены на рис. 1.52,6. [c.157]

Швеллер № 30 подвергается изгибу в плоскости наименьшей жесткости XZ. Построить эпюры распределения касательных напряжений Ху и т , действующих вдоль, стенки и вдоль полок, если поперечная сила в сечении Q = 6,54 г и направлена вдоль оси z. Уклона полок не учитывать, считая толщину их постоянной. [c.161]

К балке (рис. 276) приложены силы Pi = 25 кн ( 2,5 Т). Р =12 кн ( 1,2 Т) и равномерно распределенная нагрузка интенсивности q = кн/м ( 0,6 Т1м). Подобрать сечение балки, составленное из двух швеллеров, и построить эпюры нормальных и касательных напряжений. Допускаемое напряжение [Он] = 140 Мн/м [c.193]

В предыдущем разделе были получены формулы и описаны приемы для нахождения касательных напряжений в тонкостенных балках незамкнутого профиля. Воспользуемся теперь этими сведениями для определения положения центров сдвига для различных конкретных форм сечений. Сначала рассмотрим швеллерную балку (рис. 8.12, а), которая изгибается относительно оси г и на которую действует вертикальная поперечная сила Qy, параллельная оси у. Распределение касательных напряжений в швеллере показано на рис. 8.12, Ь. Для того чтобы найти напряжение %i в месте соединения полки со стенкой, используем формулу (8.18) при этом будет равно статическому моменту площади полки относительно оси z [c.326]

Значения моментов инерции, моментов сопротивления и коэффициентов касательных напряжений для поперечных сечений швеллеров по ГОСТ 8240-5 [c.218]

Если балка сравнительно коротка, сосредоточенные силы приложены близко к опорам, или поперечное сечение тонкостенное (двутавр, швеллер и т. п.), то помимо основного расчета на прочность по нормальным напряжениям производят проверку прочности по касательным напряжениям [c.220]

Влияние деформаций сдвига на угол закручивания стержня обратно пропорционально квадрату длины стержня — существенное влияние деформации сдвига оказывают на угол закручивания коротких стержней. При этом большое значение имеет степень стеснения концевых сечений стержня. Даже незначительное уменьшение степени стеснения по сравнению с полным защемлением приводит к резкому увеличению угла закручивания короткого стержня. Одновременно уменьшается градиент изменения нормальных напряжений (бимоментов) по длине стержня, а значит уменьшаются вторичные касательные напряжения (см. рис, 8, в). Все это приводит к тому, что относительное влияние деформаций сдвига на угол закручивания короткого стержня резко падает. Это влияние наибольшее при полном запрещении депланации концевых сечений. Для различных профилей могут быть получены предельные значения р=// . При значении р меньше предельного стержень нужно считать коротким и определять угол закручивания с учетом сдвига. Например, для швеллера р=3. Влияние сдвига для широко открытых профилей меньше, а для трубы с узкой продольной щелью это влияние наибольшее (Р=4,6). Экспериментальные исследования [14] показали, что, например, отличие замеренного угла закручивания от рассчитанного по теории В. 3. Власова для швеллеров с Р=0,6 и Р=0,75 составило соответственно 140 и 68%. Значения расчетных углов закручивания с учетом сдвига подтверждаются данными эксперимента. Тензометрические исследования показывают, что даже для очень коротких стержней экспериментальные значения нормальных напряжений не отличаются от рассчитанных по теории В. 3. Власова, [c.191]

В результате действия поперечной силы в сечении появляются касательные напряжения, которые в точках контура сечения направлены вдоль контура ( 43). Ввиду малой толщины стенки и полок швеллера можно принять, что в каждом прямоугольнике [c.276]

Вычислим положение центра изгиба для швеллера, показанного на рис. 279. Очевидно, вертикальные касательные напряжения в стенке приводятся к равнодействующей, которая равна поперечной силе Q, а поэтому их момент- относительно оси X равен QZj. [c.277]

Рассмотрим теперь распределение касательных напряжений 8 поперечном сечении балки корытного профиля (в швеллере), испытывающей прямой поперечный изгиб. На [c.309]

Распределение касательных напряжений -с , в стенке швеллера не отличается от нх распределения, показанного на рис. 44,7, 8 [c.310]

Пластический изгиб балки в случае произвольной зависимости между деформациями и напряжениями. Теорию поперечного изгиба стержня малых в сравнении с длиной поперечных размеров из материала, закон деформирования которого отличается от закона Гука, можно сформулировать относительно просто. Предположим, что стержень постоянного поперечного сечения цилиндрической или призматической формы нагружен силами, перпендикулярными его продольной оси и действующими в одной из плоскостей, проходящих через ту или иную из главных осей инерции его поперечного сечения. Будем предполагать также, что размеры этого поперечного сечения в сравнении с его длиной малы и что мы вправе поэтому при исследовании деформаций, обусловленных нормальными напряжениями, пренебрегать деформациями, вызванными касательными напряжениями. Наконец, мы исключаем из нашего рассмотрения профили, составленные, хотя бы и частично, из тонкостенных элементов, а также профили несимметричной формы (как, например, уголки или швеллера), поскольку в подобных случаях изгиб может осложняться кручением. [c.402]

Таким образом, при изгибе швеллера сосредоточенной силой Р, приложенной в центре тяжести сечения, помимо обычных напряжений т, возникают ещё касательные напряжения т . Суммирование всех этих напряжений даёт нам касательное усилие, проходящее уже не через центр тяжести сечения О, а через точку Кг, так называемый центр изгиба (иногда именуемый центром жёсткости или центром скалывания). [c.321]

На рис. 1.36, в показано распределение касательных напряжений Ти в швеллере. Возьмем сумму моментов этих напряжений относительно точки Р и приравняем ее нулю при этом учтем, что рав- [c.47]

Эпюра 5° для швеллера ( а следовательно, и эпюра распределения касательных напряжений в сечении) показана на рис. 11.30, с>. [c.353]

Кручение рельсов подвесных путей возникает на прямых и кривых участках пути от действия вертикальных и горизонтальных сил, не проходящих через центр изгиба сечения рельса, и от действия моментов в плоскости У1. Для рельсов, сечение которых имеет нулевую секториальную жесткость (полоса, уголок, тавр, крестообразный рельс), расчет ведем по формулам чистого кручения с определением максимальных касательных напряжений и с учетом их концентрации, а также с нахождением при необходимости соответствующих деформаций сечения от действия крутящего момента Однако значительное число форм сечения рельсов имеет секториальную жесткость, не равную нулю. В этом случае от действия момента возникают не только касательные, но и нормальные напряжения, которые необходимо суммировать с нормальными напряжениями изгиба. Такой вид кручения, называемый стесненным кручением, характерен для двухголовых рельсов, симметричных и асимметричных двутавров, тавров с развитой головкой, швеллеров и открытых коробчатых профилей. [c.58]

К массивной опоре эстакады приварена стойка яа швеллера Ш 10. Боковые сварные швы иые-пт катет t 10 М(. Соединение у,.ихено дополнительным лобовым швом. Определить среднее аначе-кие касательных напряжений в швах без учета нецровара иа концах. [c.34]

Определить величину наибольших секториальных нормальных напряжений и наибольших касательных напряжений чистого кручения. Для швеллера № 24а У = 13,21 см, — 15326 сл, толщина полки =12 мм, нагибно-крутильная [c.264]

Проблема, подобная рассмотренной в 94, встречается при расчете подкрепленных тонкостенных конструкций. Рассмотрим коробчатую балку (рис. 137), образованную двумя швеллерами АВРЕ и D GH, к которым с помощью заклепок и сварки по краям прикреплены два тонких листа А B D и EFGH. Если вся балка заделана левым концом и нагружена, как консоль, двумя силами Р, приложенными к швеллерам на другом конце, то, согласно элементарной теории изгиба, растягивающие напряжения изгиба в листе AB D равномерно распределены по любому сечению, параллельному ВС. В действительности, однако, лист воспринимает растяжение от касательных напряжений по его краям, связанным со швеллерами, как показано на рис. 137, и распределение растягивающих напряжений по его ширине не будет постоянным в соответствии с эпюрой напряжений на рис. 137, напряжения по краям будут выше, чем посередине. Такое отклонение от принятого в элементарной [c.277]

Действительные касательные напряжения воз-никаюпще в полках швеллера, значительно меньше, чем в стенке, и практически их можно принимать равными нулю, поэтому эгпора т, построена только для стенки швеллера. С достаточной для практики [c.280]

Рассмотрим- сечение, имеющее одну ось симметрии. Предположим, что изгиб проходит не в плоскости симметрии, как, например, изгиб швеллера в плос-крсти ХОУ. Отличие настоящего случая от ранее рассмотренного заключается в том, что силы Т (рис. 7.9), возникающие в полках от касательных напряжений не уравновешиваются, а образуют пару сил, поэтому балка испытывает, помимо деформации изгиба, также деформацию кручения. [c.204]

Пользуясь результатами решения задачи 6.75 (формула (а)), определить положение центра изгиба тонкостенного швеллера, показанного на рисунке. Размеры сечения А == 200 ft = 80 мм, 6 = 5 мм. Определить taKKe величину наибольших касательных напряжений, если поперечная сила в сечении ф=6т ч направлена параллельно оси z. [c.164]

Эпюра напряжений т / изображена на рис. 61.7, а. В нижней полке напряжения по величине такие же, как и в верхне й полке, но направлены в противоположную сторону. Напряжения Тг в стенке швеллера равны нулю, что непосредственно следует из формуж(54.7), так как вертикальное - -сечени т-- дрше -денное через стенку швеллера, отсекает часть площади поперечного сечения, симметричную относительно нейтральной оси г статический момент 5 этой части относительно оси г, следовательно, равен нулю, а потому и касательные напряжения в стенке швеллера также равны нулю. [c.311]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...