Коэффициент вариации амплитуд напряжений

В качестве расчетного значения коэффициента вариации концентрации напряжений за отсутствием экспериментальных данных принимаем теоретическое значение. При рассеянии радиусов закруглений в пределах (0,1... 0,144) У оцениваем Va 0,025, и — коэффициент вариации амплитуды внешней нагрузки. [c.119]

Рис. 8.2. Запас прочности п и вероятности разрушения Р по параметрам коэффициентов вариации амплитуды действующих напряжений и пределов выносливости

Эта зависимость, связываюш,ая запас прочности с вероятностью разрушения Р и коэффициентами вариации предела выносливости детали и амплитуды действующих напряжений, представлена на рис. 8.2. [c.169]

В случае испытаний всех элементов на одном уровне напряжения (Га коэффициент вариации предельной амплитуды оценивается по формуле [c.30]

Возможность ускоренной оценки влияния технологических факторов доказана при исследовании влияния режима термической обработки и вида чистового шлифования на характеристики рассеяния предела выносливости стали ЗОХГСА (работа проводилась совместно с Киевским политехническим институтом). Испытаниям на усталость при изгибе с вращением подвергались образцы из стали ЗОХГСА после закалки с высоким (630°С), средним (510°С) и низким (190°С) отпуском, шлифованные обычными наждачными и алмазными кругами до одинаковой степени чистоты поверхности (8-й класс). Определение характеристик рассеяния пределов выносливости, осуществленное по двум методам — экстраполяции кривых усталости и возрастающей нагрузки, показало, что среднее значение предела выносливости повышается при снижении температуры отпуска приблизительно в соотношении 1 1,3 1,6. При этом среднее квадратическое отклонение также увеличивается, а рассеяние, характеризуемое коэффициентом вариации, остается практически неизменным. Замена обычных кругов алмазными в случае шлифования до одинаковой степени чистоты, поверхности не отразилась существенно на указанных характеристиках при всех трех режимах термообработки. Достигнутая экономия времени (1,3-10 циклов при возрастающей нагрузке, вместо 4,7-10 при постоянной амплитуде напряжений) и образцов (90 шт. вместо 500 шт.) свидетельствует [c.188]

Характеристики эксплуатационной напряженности. Ресурс вала измеряется в часах работы. Блок нагружения = 100 ч, среднее значение случайного процесса изменения нормальных напряжений Gm = 0. Амплитуды нормальных напряжений распределены по норма. ному закону с параметрами Ъд — 6 кгс/мм , = 0,4 общее число циклов амплитуд нормальных напряжений в блоке v a = = 1,5-10 коэффициент вариации средних амплитуд v- = Ug = 0,08. [c.212]

В табл. 6 приведены значения и коэффициенты вариации v — iig средних значений амплитуд напряжений Стд двух рассчитываемых сечений рамы, а также суммарные Ч1 сла циклов в блоке нагружения vg, соответствующем 1 км пробега локомотива (/ = 1 км) (полученные по данным измерений на больших пробегах и затем пересчитанные к 1 км пути). Б табл. 6 представлены также средние,значения пределов выносливости указанных узлов и коэф- [c.305]

Распределение амплитуд напряжений может описываться любым законом. Рассмотрим пример расчета с нормальным законом распределения амплитуд со средним значением стандартным отклонением и коэффициентом вариации амплитуд напря-S(, [c.296]

Для получения достоверных сведений по усталостной прочности титановых сплавов конкретной структуры не(обходима количественная оценка разброса результатов циклических испытаний. При этом предел выносливости определяют с заданной вероятностью неразрушения, т.е. оценивают его надежность. Уже первьге статистические обработки результатов усталостных испытаний титановых сплавов показали высокие значения коэффициента вариации условного предела выносливости [96— 98]. Учитывая большой разброс, наиболее правильно для анализа усталостных свойств титановых сплавов применять методы математической статистики и теории вероятности. Для этого строят полные вероятностные диаграммы, например по системе, предложенной Институтом машиностроения АН СССР [99, 100]. Эта система основана ра разделении процесса усталостного разрушения на две стадии до появления макротрещины и развитие трещины до разделения образца на части. При анализе предела выносливости гладких образцов это разделение не имеет принципиального значения, так как долговечность до появления трещины Л/ и общая долговечность до разрушения образца Л/р близки. Часто Jртя построения полных вероятностных диаграмм усталости за основу берут наиболее простой метод, предложенный В. Вейбуллом [ 101 102, с. 58 — 64]. Для построения полной вероятностной кривой необходимо испытать достаточно большие партии образцов (30—70 шт.) на нескольких уровнях амплитуды напряжений, которые должны быть выше предела выносливости (см., например, рис. 92). На каждом из этих уровней по гистограмме определяют вероятность разрушения при данной амплитуде напряжений. Далее ст ят кривую Веллера по средним значениям долговечности. По гистограммам строят кривые равной вероятности в тех же координатах (а — 1дЛ/). Затем строят семейство кривых, определяющих не только зависимость долговечности от амплитуды напряжений, но и вероятности разрушения от заданных амплитуды напряженйй и долговечности. Далее, принимая математическую форму распределения вероятности, на данном уровне напряжений можно строить кривые зависимости либо от амплитуды напряжений при заданной базе испытаний Л/, [c.141]

В качестве статистических характеристик сопротивления усталости деталей при регулярном нагружении используют среднее значеш1е предела выносливости детали при симметричном цикле а 1д (выраженного в номинальных напряжениях), коэффициент вариации этой величины и параметры кривой усталости абсциссу точки перелома кривой усталости Леи параметр угла наклона левой ветви т. В тех случаях, когда требуется повышенная точность оценок надежности и дол10вечности, используют полные вероятностные диаграммы усталости [4, 6, 12], характеризующие связь межд>" амплитудой напряжений а. , числом циклов до появления трещины jV и вероятностью разрушения Р, %. [c.127]

Пример вычисления вероятности разрушения. Пусть амплитуды эксплуатационных напряжений для данной детали в процессе работы не меняются, но на совокупшсти всех деталей амплитуды распределены нормально со средним значением Оц = 9,3 кгс/мм и коэффициентом вариации = 0,3. Распределение пределов выносливости деталей на основании экспериментальных данных примем логарифмически нормальным с нижней пороговой границей и = 26,3 кгс/мм , т. е. будем считать, что величину л = Ig (о -1д о — ) распределена нормально со средним значением л = ilg — и) и стандартным отклонением S = [c.184]

Пусть функция распределения амплитуд напряжений задана парами чисел OaJOamax, (i = 1. 2, г), средним значением максимальной амплитуды аа ах. числом циклов в блоке v , а рассеяние амплитуд напряжений характеризуется коэффициентом вариации 198 [c.198]

Из-за ряда нерегламентн-руемых факторов (различные дорожные ситуации, состояние погоды, квалификация водителя и манера его езды, вариации профиля дороги в пределах дорог данного типа и проч.) величина должна рассматриваться как случайная. По результатам нескольких заездов в одних и тех же дорожных условиях находят нараметрь распределения этой случайной величины ее среднее значение 5 и коэффициент вариации При этом закон распределения величины как показывают опытные данные, близок к нормальному. При описании функции распределения амплитуд напряжений правой ветвью закона нормального распределения предельный коэффициент нагруженности Пр определяется как отношение [c.233]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...