Соединение сварное с лобовыми швами

Рис. 8.4. Диаграммы предельных напряжений для сварных соединений с лобовыми швами а — соединение внахлестку с лобовыми швами разрушение по сварке 6 — пластины из углеродистой конструкционной стали с приваренными лобовыми швами вспомогательными деталями разрушение по основному материалу

Следует отметить некоторые особенности расчета сварных соединений, имеющих и фланговые и лобовые швы, эффективные коэффициенты концентрации напряжений которых существенно отличаются по значению. Так, в случае прикрепления полосы только фланговыми швами (рис. 4.16, а) и фланговыми и лобовым (рис. 4.16, б) при расчете соединения по швам используют коэффициент Кэ для флангового шва, а при расчете соединений только с лобовыми швами (рис. 4.16, в) или с обваркой по контуру (рис. 4.16, г) принимают коэффициент для лобового шва. [c.158]

Рассчитать максимальную нагрузку в сварном соединении с лобовыми швами, состоящими из полосы сечением 150 X 10 мм , если действует растягивающая и сжимающая сила с характеристикой цикла напряжений г = [c.37]

При растяжении и изгибе тавровых сварных соединений с разделкой кромок, а также при изгибе тавровых соединений без разделки кромок и изгибе нахлесточных соединений с лобовыми швами коэффициент концентрации а0 в месте перехода углового шва к основному металлу можно определять по графическим зависимостям на рис. 9.7 для точки А. При растяжении тавровых сварных соединений без разделки кромок величину а0 в указанной точке А следует увеличивать в 1,5 раза по сравнению с при из- [c.174]

Прочность соединений с лобовыми швами несколько выше соединений с фланговыми швами. На сопротивление усталости сварных соединений влияет форма и размеры лобового шва [46, 471. [c.83]

Отмечается [235] благоприятное влияние на усталость сварных соединений с лобовыми швами обработки поверхности шва с помош,ью аргонной горелки и сварного прутка из мягкой стали [235]. В этом случае в результате сглаживания профиля у кромки углового шва уменьшилась концентрация напряжений и усталостный излом сместился с кромки шва на корень. [c.88]

Нахлесточные соединения выполняют лобовыми, фланговыми косыми и комбинированными швами (рис. 112). Величина нахлестки с должна быть не менее 46. В соединениях с лобовыми швами имеет место резкая концентрация напряжений как за счет изменения направления силового потока при передаче усилия от полосы к полосе, так и за счет конфигурации шва. Распределение напряжений в лобовом шве в зависимости от его конфигурации показано на рис. 113,6 (1). За единицу принята величина напряжения растяжения в сечении детали. Установлено, что если площадь сечения накладок будет превышать в два раза площадь соединяемых элементов и сварные швы будут иметь увеличенные размеры с соотношением катетов 1 4 (см. рис. 113, в), то по условиям работы такое соединение приблизится к стыковому соединению [16]. [c.365]

Пределы выносливости сварных соединений с лобовыми швами при растяжении-сжатии 131 [c.368]

Сварные соединения внахлестку двумя лобовыми швами, выполненными ручной сваркой с применением соответствующих электродов, считаются равнопрочными основному металлу и треб уют проверки расчетом при условии, что лобовые швы наложены по всей толщине свариваемых элементов и концы их выведены за пределы соединения. [c.69]

Величина предела выносливости сварного соединения с фланговыми швами существенно зависит от конструкции. Так, сопоставление позиций 15 и 22 (табл. 7) показывает, что сочетание флангового шва с лобовым дает предел выносливости почти в 1,5 раза [c.369]

Сварные соединения внахлестку сваривают валиковыми швами. Шов, расположенный перпендикулярно де й с твующе-му усилию, называют лобовым, расположенный параллельно действующему усилию —фл а н г о в ы м. [c.137]

Сварные соединения с угловыми швами, представляющие собой почти равнопрочную конструкцию, размеры которой выбираются так, чтобы разрушение при Статическом нагружении происходило по материалу шва, в условиях усталости обычно разрушаются по основному материалу. При этом усталостная трещина начинается в месте концентрации напряжений, возникающей в результате изменения поперечного сечения у основания поперечного (лобового) углового шва или у конца продольного (флангового) углового шва. [c.8]

При вьшолнении соединения с одними лобовыми швами (рис. 4.15, в) максимальное напряжение может действовать в другой точке соединения. В таком соединении усталостное разрушение может происходить по сварному шву, если только средний лист или средняя полоса не выполнены слишком тонкими. Максимальное напряжение в основном материале имеет место в точках А, максимальное напряжение в металле сварного шва — в узко м сечении в точке С. [c.72]

Как и в случае соединений с одними фланговыми швами, испытания показали, что применение различных основных материалов не влияет (или влияет очень мало) на прочность соединений с фланговыми и лобовыми швами при переменных напряжениях. Качество основного материала начинает сказываться только при условиях нагружения, близких к статическим. Также было установлено, что при обеспечении хорошего качества сварных швов технология сварки не оказывает за- [c.202]

Рис. 8.6. Диаграммы предельных напряжений для комбинированных сварных соединений с лобовыми и фланговыми швами

Разрушения комбинированных сварных соединений с фланговыми и лобовыми швами имели различный характер в зависимости от соотношения размеров сваренных пластин и сварных швов, а также расположения, формы и размеров швов. В некоторых случаях разрушение происходило по средней пластине, в других случаях — по крайним пластинам или по шву. В некоторых из образцов разрушившихся по шву усталостная трещина начиналась на лобовом шве и затем распространялась вдоль флангового. В комбинированных соединениях с лобовыми и фланговыми швами лобовые швы способствуют более благоприятному распределению напряжений, что позволяет ожидать повышения предела выносливости по сравнению с соединением, выполненным с применением одних фланговых швов. [c.206]

Схема клина. При расчетах сварных соединений с угловыми лобовыми швами находят применение схемы, основывающиеся на решениях, полученных для клина. В этих расчетных схемах угловой лобовой шов рассматривается как клин, нагрузка на который передается по его лобовой плоскости (рис. 26). [c.68]

Для сварного соединения внахлестку, осуществленного лобовыми угловыми швами (рис. 68, б), расчетная схема получается при мысленном отделении угловых швов в сечениях по их подошве и замене действия угловых швов действием напряжений, которые в этих сечениях возникают от внешних сил. Здесь необходимо считаться не только с действием касательных напряжений в этих сечениях, но и с действием нормальных напряжений, так как для этого случая нормальные напряжения могут иметь существенное значение. [c.141]

Рис. 5-8. Работа сварных соединений внахлестку с двумя лобовыми швами и К2 — катеты швов

Оба метода изучения концентрации напряжений в паяном и сварном нахлесточном соединении показали, что коэффициенты концентрации при пайке меньше, чем при сварке. Это объясняется более рациональной формой паяного соединения по сравнению с угловыми лобовыми швами, получаемыми при сварке. [c.167]

Пользуясь формулой x = Q/A, рассчитывают также сварные соединения, в последние годы все больше вытесняющие заклепочные. На рис. III.7, а показано соединение двух листов внахлестку лобовыми и фланговыми швами. При расчете как лобовых, так и фланговых сварных швов принимают, что опасное сечение шва совпадает с плоскостью, проходящей через биссектрису тп прямого угла DB (рис. 111.7,6). Таким образом, для одного лобового шва площадь опасного сечения равна Ь-0,7 к, а для одного флангового шва — /-О, к, где к — катет шва в случае, [c.90]

Полукруглые выточки в накладке у начала флангового шва (образец 2) уменьшают концентрацию напряжений и повышают предел выносливости на 47% (от 7,6 до 11,2 кгс/мм ). Зачистка фланговых швов не дает существенного повышения пределов выносливости (только на 13% — позиции 5 и /). Наибольший эффект в смысле повышения предела выносливости сварных соединений с накладками, приваренными фланговыми швами, дает добавление лобового шва, так же как и в случае приварки уголков. [c.371]

Пояса ферм решетчатых конструкций, сваренные из листов, характеризуются существенно меньшими величинами эффективных коэффициентов концентрации напряжений Къ по сравнению с составными сечениями поясов из профильных элементов с соединительными планками. Усталостная долговечность сварного растянутого пояса, составленного из листов, зависит от конструкции сварных узлов и присоединения к нему вертикальных и горизонтальных связей. Если,раскосы и стойки приваривают непосредственно к поясам лобовым или фланговым швами (рис. 6, б), то Кэ 2,0 -е- 3,2. Это вынуждает делать сечение пояса более развитым по сравнению с полученным из основного расчета на перерезывающую силу и момент. Чтобы уменьшить сечение, в местах присоединения раскосов делают вставки большей толщины и высоты по сравнению с поясным листом (рис. 6, в). Широкие возможности снижения величины К имеются при соединении через косынки -(рис. 6, г — и). При конструкции по рис. 6, г Кз = 1,4 2,2 рис. 6, д, е, — Кз = 1,6 2,2 рис. 6, ж, 3 — Кз = 2,0 3,6 рис. 6, и — /Сэ = 1,4 2,2. [c.247]

Стержни решетки, например, из уголков собирают с другими элементами обваркой по контуру, иногда фланговыми или лобовыми шва.8Ш. При сварке только фланговыми швами требуемые площади швов распределяются по обушку и перу уголка обратно пропорционально их расстояниям до оси стержня. Не рекомендуется применять прерывистые швы, а также швы с катетом менее 5 мм и длиной менее 60 мм. Концы фланговых швов выводят на торцы привариваемого элемента на длину 20 мм (рис, 148), что гарантирует прочность сварных соединений. [c.180]

Соединения с лобовыми швами. Эти соединения обладают очень резкой концентрацией напряжений, вызывающей существенное снижение пределов выносливости. В табл. 5 и на рис. 5 приведены значения пределов выносливости соединений с накладками из стали марки М16С. Там же приведены величины эффективных коэффициентов концентрации, вычисленные как отношение предела выносливости образца из основного металла к пределу выносливости сварного соединения. При соотношении катетов 1 1 и отсутствии механической обработки предел выносливости соединения с накладками в 2,5 раза ниже, чем у образца из основного металла (см. табл. 5). [c.367]

Пределы выносливости сварных соединений с лобовыми швами из стали марки MI6 (о =40 кгс/мм ) при пульсирующем растяжении [4,21] [c.367]

В даннном разделе рассматриваются два типа сварных соединений с лобовыми швами. В соединениях первого типа лобовые швы передают нагрузку, действующую на элементы соединения. Соединения второго типа служат для присоединения лобовым швом коротких вспомогательных пластин для различного рода креплений к несущему элементу плоского поперечного сечения. [c.178]

Соединения с лобовыми швами также характеризуются низкой вибрационной прочностью, хотя она и несколько выше, чем в случае нахлесточного соединения с боковыми швами. Разрушение соединения с лобовыми швами всегда происходит по основному металлу и начинается в наиболее перенапряженных точках, расположенных на границе лобовых швов. Применение швов с разными катетами несколько снижает концентрацию напряжений соединения и повышает его вибрационную прочность. Однако эта мера является малоэффективной. Даже механическая обработка поверхности сварных соединений в месте перехода от швов к основному металлу не может должным образом снизить концентрацию напряжений и повысить вибрационную прочность. Только в случае, когда толщина накладок будет увеличена в два раза, по сравнению с требуемой по условиям их прочности, когда размеры сварных швов будут увеличены и будут иметь соотношение катетов 1 3,8 и когда, кроме всего этого, будет обеспечен плавный переход дополнительной механической обра- [c.89]

Примером практического использования коэффициента локальной концентрации напряжений а , может служить исследование работоспособности сварных соединений с лобовыми швами, выполненное .Л.Черногоровьпй применительно к несущим системам сельско-> озяйственных машин [334]. Обследование металлоконструкций сельхозмашин в процессе их изготовления на ряде заводов с массовыми измерениями геометрических размеров сварных швов и характерных иесплошностей показало, что уровень технологии на различных [c.515]

Прочность при переменных нагрузках. Испытания при переменных на-гру.чках производились на образцах из низкоуглеродистой стали одинаковых размеров с припаянной или приваренной накладкой угловыми лобовыми швами (рис. 19). Сварка проводилась электродами высокого качества, пайка — припоями Л63. Эксперименты (симметричные циклы) показали, что паяные соединения более долговечны, чем сварные при о = 118 МПа паяные соединения выдерживали миллион нагружений, сварные — примерно 250 000. [c.299]

Так, Б. Н. Дучинский [471 достиг -100%-ного увеличения усталостной прочности сварных образцов путем шлифования шва (1 3,8) до вогнутого профиля -по сравнению с треугольным профилем (см. рис. 43, а). При этом предел выносливости соединений с накладками, прива- репными лобовыми швами, оказался на уровне предела выносливости пластин основного металла. [c.87]

Кроме того, толщина накаладок была увеличена в 2 раза по сравнению с требуемой по условиям прочности. В этом случае пропадает основное преимущество сварного соединения с накладками — простота его изготовления. При оценке указанного метода повышения несущей способности соединений целесообразно сопоставлять достигаемый прочностной эффект с затратами, вызванными дополнительными операциями. Приварка накладок лобовыми швами на стыковое соединение не только не усиливает сварного соедине- [c.87]

При комбинированном соединении с фланговыми и лобовыми швами (рнс. 4.15, б) распределение напряжений в -сварных швах и соединяемых деталях отличается от предыдуш,его (случая. В этом случае величина папряжений также зависит от размеров и длины сварных швов, расстояния между швами и толщины соединяемых деталей. Несмотря па отличие распределения напряжений по сравнению с предыдущим случаем, максимальное напряжение и поведение соединения при переменных нагрузках не очень >оильно отличаются от соответствующих характеристик соединения с одними фланговыми швами. Существенная разница может иметь место только при тщательном выборе размеров соединения. [c.72]

Стержни решетки, например, из уголков собирают с другими элементами обваркой по контуру, иногда фланговыми или лобовыми швами. При сварке только фланговыми швами требуемые площади швов распределяются по обушку и перу уголка обратно пропорционально их расстояниям до оси стержня. Не р)екомендуется применять прерывистые швы, а также швы с катетом менее 3 мм и длиной менее 60 мм. Концы фланговых швов выводят на торцы привариваемого элемента на длину 20 мм (рис. 148), что гарантирует прочность сварных соединений. В первую очередь следует выполнять стыковые швы, а затем уже угловые (рис. 149). Так как усадка металла максимальна в стыковых соединениях и минимальна в угловых, то при указанном порядке наложения швов в сварном узле будет менее напряженный металл. [c.204]

Рассмотрим процедуру анализа жесткости фрагмента на примере плоской модели нахлесточного сварного соединения с лобовыми угловыми швами (рис.5.2.13,д). Вввду симметрии изгиб пластин незначителен и перемещениями по оси г можно пренебречь. При достаточной дпинё шва и равномерном по ддине приложении поперечной нагрузки Р деформации вдоль оси шва можно считать равномерными. Таким образом, задача для соединения в целом сводится к одномерной модели (рис.5.2.13,6) и требуется определить только перемещения вдоль оси у. Характеристики жесткости фрагмента (рис.5.2.13,в) можно определить либо экспериментально, либо расчетным путем, разбив его на достаточное количество конечных элементов. Зададим вначале перемещения всех узлов на торце А, равные 1 (единице длины), а на торцах и С — равные 0. При этом в сечениях возникнут реакции Рдд, Ррд и Эти силы являются элементами матрицы жескости фрагмента со швом, так как вьфажают отношение сил, действующих на фрагмент, к возникающим перемещениям. Повторив решение с перемещением, равным 1 на торце В, затем на торце С (при этом на двух остальных перемещения равны 0), получим всю матрицу [c.99]

Задача 3.1.14. Определить наибольшую растягивающую силу F, которую можно приложить к листам 180x10 мм (рис. 3.1.21), сваренным внахлестку двумя лобовыми швами, если расчетное сопротивление матриала листа на растяжение равно Ry= 155 МПа, расчетное сопротивление материала сварного шва на растяжение R y = 100 МПа. Коэффициент условий работы соединения у с = 0,9. [c.79]

Пользуясь формулой т = Q/Л, рассчитывают также сварные сое-шнения, в последние годы все больше вытесняющие заклепочные. На рис. И 1.7, а показано соединение двух листов внахлестку лобовы-ии и фланговыми швами. При расчете как лобовых, так и фланговых варных швов принимают, что опасное сечение шва совпадает с плоскостью, проходящей через биссектрису тп прямого угла DB [c.79]

В табл. 2 приведена сравнительная характеристика склонности некоторых марок стали к образованию холодных трещгл при сварке соединений с ретулп-руемой скоростью охлаждения ( OTS ) 121]. Сварное соединение представляет накладку размером 75 х 75 мм, помещенную на основную пластину большего размера п обвариваемую по контуру угловыми швами, — сначала фланговыми (связующими), затем лобовыми (контрольными). Толщина элементов 16- - 16 или 25 4- 25 мм. Стали сваривались в состоянии закалки с высоким отпуском. [c.159]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...