Петча уравнение текучести

Петча уравнение текучести 72 Пиролиз 41 [c.500]

Значения констант уравнений Холла—Петча (142) при определении пределов текучести и деформирующего напряжения при заданной деформации [c.243]

В системах с пластинчатым строением зависимость предела текучести от расстояния между пластинками определяется уравнением Холла — Петча [c.139]

Процесс пластического течения, а, следовательно, и предел текучести зависят от длины свободного пробега дислокаций до непрозрачного барьера, т. е. до границ зерен металла. Предел текучести ат связан с размером зерна d уравнением Холла—Петча ат = <То + ксГ , где Оо як— постоянные для данного металла. Чем мельче зерно, тем выше предел текучести и прочность металла. Одновременно при измельчении зерна увеличиваются пластичность и вязкость металла. Последнее особенно важно для металлических изделий, работающих при низких температурах. Повышенные пластичность и вязкость обусловлены более однородным составом и строением мелкозернистого металла, отсутствием в нем крупных скоплений, [c.14]

Напряжение трения кристаллической решетки или сопротивление Набарро Oq, входящее в уравнение Холла—Петча для предела текучести, связано с температурой материала следующей зависимостью оо где 5 и Р — постоянные. [c.19]

Формула (67), называемая по имени ее первых авторов уравнением Петча—Холла, весьма универсальна и хорошо описывает влияние размера зерна не только на От , но и на условный предел текучести и воо бще любое напряжение течения в области равномерной деформации. [c.151]

Рис. 7.18. Схема изменения элементов субструктуры (плотности дислокаций р, эффективного размера зерна эф, относительного изменения параметра решетки Аа/а) и механических свойств (предела текучести ts, твердости Hv, температуры хладноломкости Тх) при пластической деформации, Kv — параметр уравнения Холла — Петча.

Важным является исследование изменения параметров предела текучести в уравнении Холла —Петча, которое для нормальных напряжений имеет вид [c.50]

У металлов с ОЦК-решеткой предел текучести сильно возрастает при криогенных температурах. Последними исследованиями установлена связь дислокационной структуры таких металлов не только с термической компонентой напряжений течения, но и с атермической, зависящей от величины структурной ячейки (величина d в уравнении Холла-Петча). Таким образом, переходная температура для металлов с ОЦК-решеткой определяется не только строением, но и химической чистотой, субструктурой и существенно зависит от стесненности деформаций и напряженного состояния [42, 52]. [c.9]

Процесс пластического течения, следовательно и предел текучести, зависят от длины свободного пробега дислокаций до непрозрачного барьера, т. е. размера зерен металла. Предел текучести связан с размером зерна й уравнением Холла—Петча [c.62]

Напряжение трения кристаллической решетки или сопротивление Набарро ао, входящее в уравнение Холла— Петча для предела текучести, связано с температурой материала следующей зависимостью Од = где В и р — [c.76]

В упрочнении и разрушении металлов размеру зерна структуры отводится ведущая роль. В соответствии с уравнением Холла—Петча приращение предела текучести стали вследствие реализации зернограничного механизма упрочнения оценивается параметром [c.112]

Послерадиодионные испытания на растяжение показали, что предел текучести увеличивается с уменьшением величины зерна в соответствии с уравнением Холло-Петча. Мелкозернистая сталь упрочняется в меньшей степени, чем столь с большим размером зерна. Радиационное упрочнение (РУ), главным образом, обусловлено упрочнением мотрицы, а не упрочнеу1ием границ зерен. [c.100]

Ли [54, 102], используя другую модель — модель зернограничных источников, попытался объяснить уравнение Холла — Петча путем рассмотрения начального этапа пластической деформации, т. е. объяснить начальную плотность подвижных дислокаций и ее связь с размером зерна. Исходя из того что скопления дислокаций редко наблюдаются (хотя специально оговаривалось, что это не является достаточным доказательством их отсутствия). Ли [54, 102] выдвигает альтернативный вариант объяснения, согласно которому начало пластической деформации в поликристалле связывается с эмиссией дислокаций выступами на большеугловых границах зерен. Из модели такой границы было рассчитано напряжение, необходимое для отрыва абсорбированной границей дислокаций и эмиссии ее в зерно. Это напряжение оказалось примерно одного порядка с напряжением предела текучести, следовательно, рассматриваемый процесс возможен без больших концентраций напряжения, т. е. без плоских скоплений дислокаций. [c.51]

Установленная закономерность деформационного упрочнения для широкого интервала деформаций, которую выражает уравнение (4.10), позволяет выполнять практически полный расчет диаграммы нагружения. Такой расчет выполняется в несколько операций. На первом этапе машинная диаграмма Р — t (А1) рассчитывается на участке, равномерной деформации по методике, подробно изложенной в разделе 3.5, и перестраивается в координатах S — Из перестроенной диаграммы определяются основные параметры деформационного упрочнения Оу, Ki, Кг, Кз, Vе-1, Vс помощью которых находится также величина Оу по уравнению (3.78). Необходимая для раечета величина параметра Ку определяется в предварительных испытаниях путем построения кривых Холла — Петча для предела упругости Оу. Учитывая, что вклад третьего слагаемого уравнения (4.10), в которое входит параметр Ку, обычно невелик (10—20 МПа), можно в первом приближении ограничиться литературными данными по Ку для предела текучести. [c.170]

Механизм образования частиц износа при возвратно-поступательном движении был сформулирован в [160]. Исследования проводились на образцах из низкоуглеродистой стали (0,08% С) методом просвечивающей электронной микроскопии. Установлено, что в результате пластической деформации в поверхностных слоях формируется развитая ячеистая структура, ориентированная вдоль направления трения. При приближении к поверхности размеры ячеек уменьшаются, а степень разориептировки между ними возрастает. Формирование ячеек в поверхностных слоях металла обусловливает присносабливаемость его структуры к условиям трения. Кроме того, размер ячеек влияет на предел текучести исследуемого материа.ла в соответствии с уравнением Холла—Петча. [c.101]

Предел текучести стали определяется уравнением Холла— Петча ai=Gi- -Kyd / а, в феррито перлитных сталях характеризуется напряжением трения решетки а железа ао, твердорастворным упрочнением Аотр, упрочнением за счет образования перлита Астп, деформационным упрочнением Аод, дисперсионным упрочнением Аоду Произведение представляет собой зернограничное упрочнение Аоз Влияние перечисленных механизмов упрочнения на пре дел текучести стали линейно аддитивно, т е может быть просуммировано Поэтому предел текучести феррито перлитной стали можно рассматривать как сумму следующих компонент [c.131]

Деформация поликристаллического материала происходит тогда, когда напряжения, вызванные скоплениями дислокаций в зернах, благоприятно ориентированных для скольжения (т. е. имеются системы скольжения, ориентированные близко к направлению максимальных напряжений сдвига), превышают минимальное напряжение, вызывающее скольжение в соседних зернах. Это напряжение обычно выше в анизотропных металлах, чем в изотропных, поскольку в первых имеется меньше систем скольжения и, следовательно, меньше вероятность их благоприятной ориентации в зернах, не испытывающих пластической деформации. Исходя из уравнения Петча [25], можно показать, что отношение напряжения текучести в поликристаллическом анизотропном материале по сравнению с изотропным должно быть выше критического сдвигового напряжения для активации источников дислокаций, поско.льку [c.72]

Предел текучести стали определяется уравнением Холла—Петча От= Оо + Величина ат в феррито-перлитных сталях характеризуется напряжением трения Со решетки а-железа твердорастворным упрочнением Аотр упрочнением за счет образования перлита Да деформационным упрочнением Лод дисперсионным упрочнением Аоду. Произведение КусГ представляет собой зернограничное упрочнение Aa . [c.376]

Хотя иринциниальпо множественное скольжение — наиболее простой путь, энергетически он невыгоден и дает наименьшую эффективность диссипации упругой энергии. Об этом говорит вид кривой течения монокристалла (рис. 24). Эффективная релаксация напряжений происходит только на стадии легкого скольжения, когда действует одна его система. Вторая стадия (множественное скольжение) характеризуется высоким деформационным упрочнением. Данные 171] показывают если в поликристалле удается йзбен ать внутри зерен множественного скольжения, то сопротивление деформации существенно снижается (соответственно повышается диссипацця упругой энергии). На рис. 25, 26 приведены концентрационные зависимости сопротивления деформации (растя-н ением) и параметров уравнения Петча для поликристаллов сплавов Си — А1. Видно, что на пределе текучести эти зависимости имеют нормальный вид, с ростом концентрации твердого раствора [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...