Коэффициент распределения примесей

КОЭФФИЦИЕНТЫ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ПРИМЕСЕЙ МЕЖДУ ВОДОЙ И НАСЫЩЕННЫМ ПАРОМ [c.307]

Степень очистки по длине прутка зависит от коэффициентов распределения примесей и отношения х/1 чем меньше К, тем, как следует из формулы (18.3), лучше очищается полупроводник. Лодочку (или индуктор) перемещают с постоянной скоростью, что обеспечивает постоянство К. Передвигаясь к правому концу прутка, жидкая фаза и кристалл обогащаются примесью. Степень очистки возрастает, если при одинаковой длине прутка ширина расплавленной зоны I будет меньше. Кроме того, степень очистки можно повысить, применяя многократные проходы. [c.592]

Ф и 8. 8. Зависимость относительной концентрации примеси в твердой фазе g (ж)/Со от расстояния вдоль слитка X для случая нормальной кристаллизации слитка единичной длины при различных значениях коэффициента распределения примеси к [21]. [c.169]

Коэффициент распределения примеси 164 обобщенный 207, 209 равновесное значение 164, 166 эффективное значение 165, 166 Кривая охлаждения 75 [c.478]

Расчет коэффициентов распределения примесей между кипящей водой и насыщенным паром [c.141]

К — коэффициент распределения примеси между и жидкой фазами. [c.400]

К — коэффициент распределения примеси между жидкой и твердой фазами [c.402]

Способность шлака поглощать удаляемую из металла примесь, зависящая главным образом от химического состава шлака. Она обычно характеризуется коэффициентом распределения примеси между шлаком и металлом. [c.103]

В полученное выражение входят обычно неизвестные три параметра предел прочности материала при температуре, близкой к плавлению, длина выступающей части кристалла и его радиус. Последние два параметра приблизительно могут быть оценены из работ [19, 20]. В частности, на основании данных работы [19] можно определить зависимость ширины двухфазной зоны V частичного затвердевания от типа диаграммы состояния (от температурного интервала кристаллизации Ть—Тв и коэффициента распределения примеси к ) и условий кристаллизации (скорости продвижения фронта V и градиента температур вблизи него С) [c.443]

Как следует из сказанного, эффективность воздействия определяется прочностью кристаллов, поверхностным натяжением кристалл—жидкость, шириной температурного интервала кристаллизации, коэффициентом распределения примеси, наличием в расплаве нерастворимых примесей, а также скоростью кристаллизации и температурным градиентом в жидкости у фронта кристаллизации. Нет оснований считать, что имеются такие металлы или сплавы, которые вообще не обрабатываются упругими колебаниями. По-видимому, даже объекты, слабо поддающиеся обработке, при достаточной величине подводимой мощности все же могут быть эффективно обработаны. Вопрос, очевидно, сводится к энергетической эффективности процесса обработки. [c.462]

Остановимся на возможных причинах, вызывающих наблюдаемый эффект перераспределения фаз. Как указывалось, благодаря ультразвуку уменьшается ширина диффузионного слоя и эффективный коэффициент распределения примеси приближается к равновесному. [c.470]

Введение примесей в кристалл, выращиваемый из расплава, производят простым добавлением примеси в расплав. Иногда, однако, это может повлиять на рост кристаллов, а соотношение между концентрацией примеси в расплаве и в кристалле не всегда может быть простым. Равновесное значение коэффициента распределения примеси, по определению, равно [c.207]

В металлургических процессах при сварке нежелательные примеси (оксиды, сульфиды и фосфиды) извлекаются с помощью шлаковых фаз, растворимость в которых для этих соединений гораздо выше, чем в жидких металлах. Полнота извлечения зависит от свойств шлака, его относительного объема и коэффициента распределения (см. гл. 9). [c.286]

Распределение примеси или легирующего элемента при постоянной скорости кристаллизации принято выражать через коэффициент распределения k — отношение концентраций элемента в твердой и жидкой фазах Ств/Сж. Для большинства сплавов ft < 1, т. е. растворимость элемента в твердой фазе меньше, чем в жидкой. [c.457]

На участке I концентрация примеси в твердой фазе зависит от коэффициента распределения к и может быть подсчитана в функции расстояния х от точки начала кристаллизации по уравнению [c.458]

В общем виде в зависимости от конкретных условий процесса затвердевания распределение примеси по длине кристаллитов представлено на рис. 12.26. Любой процесс, приводящий к перемешиванию в жидкой фазе, уменьшает протяженность зоны концентрационного уплотнения. Для этих условий при проведении расчетов принято применять не равновесный коэффициент рас- [c.459]

Внутрикристаллитная ликвация обусловлена различной растворимостью примеси в твердой и жидкой фазах. Чем больше коэффициент распределения отличается от единицы, тем сильнее будет различаться состав кристаллитов, затвердевающих первыми, от последующих. [c.466]

Метод направленной кристаллизации. Полупроводниковый материал (обычно монокристалл) наиболее часто очищают способом зонной плавки. Схема зонной плавки приведена на рис. 180. Слиток из полупроводника, помещенный в трубчатую печь, нагревается на участке I до температуры плавления, а затем протягивается через печь слева направо. В образующуюся расплавленную зону попадает из слитка часть примеси. К концу протягивания (производят несколько раз) в основном все примеси остаются в конце слитка, который затем удаляют. Распределение примесей по длине образца приведено на рис. 180, б. Распределение концентрации примесей оценивается равновесным коэффициентом распределения Ко, он равен отношению концентрации примеси в твердой фазе s к концентрации примеси в контактирующей жид- [c.285]

Однако одно только знание истинной растворимости соединения в кипящей воде не дает возможности установить допустимые концентрации,, обеспечивающие отсутствие отложений. В процессе кипения жидкости в пограничном слое концентрации примесей, растворенных в воде, в условиях отсутствия массообмена с ядром потока могут повыситься до значительных величин. Практически они ограничиваются предельным отношением концентраций в воде и равновесным с ней паром, т. е. переходом примесей в пар за счет растворимости. Коэффициент распределения зависит от свойств данного соединения и давления и составляет, например, при давлении р = 1 МПа для разных соединений от 10 до 10 и выше. По мере приближения к критической точке величина коэффициента распределения снижается. Это ограничение становится для большинства интересных для энергетики соединений существенным только при очень высоких давлениях. [c.199]

Таким образом, вероятность образования разветвленной дендритной структуры повышается с уменьшением градиента температуры grad Гф в жидкости перед фронтом кристаллизации, с увеличением скорости кристаллизации икр и содержания примеси Со, а также с уменьшением коэффициента распределения примеси к. [c.445]

Слоистое распределение примесей зависит от скорости роста кристалла и от изменения коэффициентов распределения примесей в жидком и твердом сплаве. К. Моризейн, А. Витт, X. Гейтос [79, с. 251—261] исследовали слоистое распределение малых добавок Те в сплаве In — Sb под воздействием вращения при выращивании кристалла. В кристалле, затвердевающем в стационарном положении, интенсивность слоистости более ярко выражена на периферии, чем в центре. Слоистость в кристалле, выращенном при вращении, выявляется при меньшем количестве примесей и выражена более резко, чем в кристалле, не подвергавшемся вращению. При переходе от периферии к сердцевине каждая полоса вследствие вращения кристалла, по-видимому, расщепляется. Выявленная граница между периферийной и сердцевин ной частями кристалла свидетельствует о резком изменении количества примесей на границе при оптимальной скорости вращения растущего кристалла. При медленном вращении кристалла (до 5 об/мин) слоистость имеет спиральную форму. При увеличении скорости вращения спиральная слоистость не выявляется. [c.70]

Фиг. 22. Относительный коэффициент распределения примеси к/ко j/Go на поверхности параболоида, затвердевающего с постоянной линейной скоростью V по оси параболоида, в зависимости от безразмерного параметра Vp/2D для нескольких значений к (по Боллингу и Тиллеру [4]). р — радиус закругления вершины параболоида.

В настоящее время внеагрегатную обработку стали для дополнительного рафинирования обычно проводят в сталеразливочном ковше во время выпуска плавки, используя шлаки различного состава. Сущность этого процесса заключается в том, что металл в ковше приводится в контакт со шлаком, обладающим высокой поглотительной способностью удаляемой из металла примеси. Такой способностью обладает шлак, в котором содержание удаляемой примеси минимально и который обеспечивает высокий коэффициент распределения примеси между шлаком и металлом. [c.247]

Тип образуюш,ейся при кристаллизации бинарных сплавов первичной микроструктуры, как и в случае кристаллизации чистых металлов, зависит от величины х , и определяется соотношением Ф и A olk, где Со — концентрация примеси k — коэффициент распределения примеси в жидкой и твердой фазах, А — экспериментальный коэффициент. В многокомпонентных сплавах ориентировочно указанное соотношение может быть использовано применительно к наиболее сильно ликвирующему элементу, т. е. имеющ,его наименьшее значение fe. [c.100]

Второй метод основан на изменении скорости вытягивания затравки из расплава, содержащего акцепторные и донорные примеси. Дело в том, что объем входящих в растущий кристалл примесей зависит не только от их содержания в расплаве, но и от скорости вытягивания. Величина коэффициента распределения си (отношение концентраций нрнмесей в твердой и жидкой фазах) для донорных примесей выше, чем для акцепторных. Так, при использ овании для германия доноров Р и As величина /С,,асп = = 0,12 н- 0,14, а акцептора In = 0,001. Допустим, что в расплаве доиорные примеси содержатся в избытке по сравнению с акцепторными, тогда ирн медленном вытягивании монокристалла в нем будет получаться г-область, а при быстром р-область. Это объясняется тем, что при малой скорости вытягивания акцепторная примесь, вытесняемая в жидкую фазу, успевает диффундировать в расплаве и его состав выравнивается. [c.184]

С точки зрения возможности электрохимической коррозии прямоточный парогенератор предъявляет высокие требования к качеству питательной воды, так как коэффициент распределения между водой и паром умеренного давления для ряда коррозионно-активных примесей, в частности NaOH и Na I, очень велик — порядка 10 . Поэтому равновесная концентрация их в последних каплях воды может быть выше, чем это допустимо даже для коррозионно-стойких материалов. При умеренной температуре стенки следует ожидать, что капли будут выпадать на нее и упариваться до концентрации, определяемой переходом соли в пар. [c.27]

В условиях парогенераторов или промиерегревателей, т. е. при сравнительно медленно протекающих процессах, сейчас уже возможно с большей или меньшей степенью достоверности использовать термодинамические равновесные значения коэффициентов распределения между фазами. Несмотря на определенные трудности вследствие недостатка термодинамических величин при низких давлениях и особенно отсутствия данных для расчета кинетики процессов тепломассообмена, все же концепция рассмотрения процессов коррозии с позиций локальной концентрации примесей в жидкой фазе является сейчас более или менее общепринятой. [c.34]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент распределения примесей : [c.288] [c.228] [c.104] [c.205] [c.282] [c.159] [c.363] [c.443] [c.134] [c.278] [c.7] [c.208] [c.208] [c.459] [c.459] [c.463] [c.95] [c.162] [c.100] [c.15] [c.15] [c.31] [c.229]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...