Перенос металла в дуге

Плазменные потоки также могут сильно влиять на перенос металла в дуге. В некоторых случаях, например в Ме-дугах, мощный катодный поток от электрода к изделию вызывает отраженный анодный поток, который, как отмечалось выше, может концентрически охватывать катодную струю. Такой анодный поток затрудняет перенос металла, вызывая сдвиг капли металла в сторону или даже подъем ее над уровнем торца электрода. Это особенно заметно, если катодный поток дуги не охватывает конец электрода (как на рис. 2.44, а), а стягивается в пятне на его конце, как, например, при сварке в СО2. [c.90]

ИМПУЛЬСНОЕ УПРАВЛЕНИЕ ПЕРЕНОСОМ МЕТАЛЛА В ДУГЕ [c.90]

Перенос металла в дуге под флюсом по сравнению с ручной дуговой сваркой (рис. 2.50) обычно мелкокапельный без коротких замыканий и пиков тока и напряжения (рис. 2.50, б). Размер капель тем мельче, чем больше ток. Существенную роль имеет перенос электродного металла паром. Капли обычно пористые (плотность 2...5 г/см вместо 7,8 г/см для стали). Коли- [c.95]

Параметры реза 306 Первичная кристаллизация 24, 25 Перенос металла в дуге 89 Переносные машины для термической резки 299 [c.392]

Использование импульсов тока бывает весьма эффективным при сварке плавящимся электродом. Импульсы тока, посылаемые конденсатором на сварочную дугу, упорядочивают перенос металла в дуге. Например, увеличение тока в импульсе в 4 раза увеличивает усилия, воздействующие на металл в 16 раз. [c.236]

Стабильность сварочной дуги и форма шва при сварке в аргоне зависят от характера переноса электродного металла через дуговой промежуток. При небольшой плотности тока электродный металл переходит в виде отдельных капель. Дуга не стабильна, горит с треском. При увеличении плотности тока размер капель уменьшается, и электродный металл переходит через дуговой промежуток в виде непрерывной струи. Глубина проплавления увеличивается, и повышается стабильность дуги. Критический ток, при котором капельный характер переноса металла в дуге изменяется на струйный, равен 195 а для сварочной проволоки диаметрам 1 мм,. 240 а — для 1,6 мм 280 а — для 2 мм 320 а — для 2,5 мм. [c.407]

К недостаткам аргоно-дуговой сварки плавящимся электродом следует отнести потребность в сравнительно больших сварочных токах выше так называемого критического тока, зависящего от диаметра электрода. Критические значения тока довольно велики — 160—190 а для проволоки диаметром 1 мм и 250—270 а для проволоки диаметром 2 мм. При докритических значениях тока перенос металла в дуге имеет не струйный, а капельный характер при этом нарушаются формирование шва и устойчивость дуги. Поэтому сварку вертикальных и потолочных швов, когда большие размеры сварочной ванны недопустимы, можно выполнять проволокой диаметром не более 0,8—1 мм. Это снижает производительность и возможности метода. [c.73]

Если сварочный ток меньше нижнего предела, дуга неустойчива, формирование шва неудовлетворительно, глубина проплавления незначительна. В оптимальном диапазоне перенос металла в дуге имеет струй-ный характер. Глубина проплавления основного металла в зависимости от диаметра проволоки и силы тока показана на рис. 39. На величину проплавления влияет также толщина основного металла. При токах выше оптимальных резко возрастает глубина проплавления, ванна кипит, увеличивается разбрызгивание, нарушается газовая защита. [c.96]

При сварке низколегированных сталей плавящимся электродом в чистом аргоне при критических токах наступает струйный перенос металла в дуге. При этом практически отсутствует разбрызгивание, швы имеют хороший внешний вид. Однако ввиду замедленности металлургических процессов и других причин при сварке с этой газовой защитой швы весьма склонны к порообразованию. Уменьшить склонность швов к порообразованию при сварке в инертном газе можно путем добавления к нему в небольших количествах активных газов. При этом сохраняются все преимущества сварки в чистом аргоне. [c.27]

Процесс сварки плавящимся электродом в смесях газов на основе аргона имеет ряд особенностей при достижении критического тока перенос металла в дуге переходит в струйный при увеличении добавки активного газа к аргону изменяется форма провара от так называемой пилообразной она стремится к эллиптической, как при обычной сварке в углекислом газе при сварке в смесях газов на основе аргона ввиду рафинирующего действия смеси швы содержат неметаллических включений меньше, чем при сварке в углекислом газе. [c.27]

Производительность сварки плавящимся электродом высокая. Скорость сварки 35—40 лг/час и более. Попытки дальнейшего повышения производительности процесса за счет форсирования режима сварки (ток до 400—500 а) при работе обычными горелками с соплами диаметром около 20 мм и неизбежном увеличении расхода защитного газа приводят к нарушению нормальной защиты развитой ванны [9]. Кроме того, появляются характерные окисные включения в виде завихрений [10], [И], связанных с переходом тока через второе критическое значение, при котором перенос металла в дуге происходит не в виде аксиальной струи, а сопровождается вращением ядра струи по конусу с верши- [c.503]

Аргоно-кислородная смесь (95—97)% Аг + (5 — 3)%02. Примесь кислорода к аргону понижает критический ток, при котором капельный перенос металла в дуге переходит в струйный при сварке малоуглеродистых и низколегированных сталей плавящимся электродом способствует получению более плотного наплавленного металла улучшает сплавление уменьшает подрезы и увеличивает производительность сварки. [c.421]

Петров А. В., Перенос металла в дуге нри сварке плавящимся электродом в среде защитных газов, Автоматическая сварка AI 2, 1955. [c.453]

Перенос металла в дуге [c.118]

Плазменные потоки также могут сильно влиять на перенос металла в дуге. В некоторых случаях, например в Ме-дугах, мощный катодный поток от электрода к изделию вызывает отраженный анодный поток, который, как отмечалось выше, может концентрически охватывать катодную струю. Такой анодный поток затрудняет перенос металла, вызывая сдвиг капли [c.122]

Импульсное управление переносом металла в дуге. Для получения мелкокапельного или струйного переноса металла обычно требуются большие токи (/>/кр), особенно при сварке на прямой полярности. [c.123]

Перенос металла в дуге под флюсом по сравнению с ручной дуговой сваркой (рис. 4.25, а) обычно мелкокапельный без коротких замыканий и пиков тока i и напряжения U (рис. 4.25, б). Размер капель тем мельче, чем больше ток. Существенную роль [c.129]

В последние годы удалось осуществить управление переносом металла в дуге посредством наложения периодических импульсов на сварочный ток. Но это только первый шаг. На очереди создание новых систем, которые позволят надежно управлять как переносом металла, так и формой шва, а в некоторых случаях и ходом физико-химических реакций в плавильной зоне. Все сказанное в равной мере относится к сварке под флюсом и в защитных газах. Следовательно, мы вправе ожидать появления аппаратов, которые смогут успешно решать задачу оптимизации всех операций, связанных с дуговой сваркой. [c.29]

Перенос металла в дуге и требования к динамическим свойствам источников питания. Динамические характеристики системы дуга — источник питания обусловлены механизмом первоначального возбуждения и в последующем, при горении дуги, — характером переноса электродного металла в сварочную ванну. Капли расплавленного металла периодически замыкают дуговой промежуток, периодически изменяя силу тока и длину дуги (рис. 8-8) происходит переход от холостого хода к короткому замыканию, далее к рабочему режиму — горению дуги (образование и рост капли) — т , потом к короткому замыканию, которое происходит при контакте между каплей и ванной — При этом ток резко увеличивается до что приводит к сжатию капли и перегоранию мостика между каплей и электродом. В дальнейшем напряжение почти мгновенно возрастает и дуга вновь возбуждается, после чего процесс периодически повторяется. [c.382]

Аргоно-дуговая сварка плавящимся электродом имеет свои особенности, отличающие ее от сварки под флюсом и покрытыми электродами. Эта особенность состоит в том, что перенос металла в дуге должен быть струйным, а не капельным. Струйный процесс, как известно, возможен только при сварке на токах большой плотности. Например, при сварке проволокой типа 18-10 диаметром 1 мм струйный процесс устанавливается при силе тока порядка 190 А, а для проволоки диаметрами 1,6 и 2 мм—при силе тока не менее 240 и 320 А соответственно. [c.613]

И, наконец, данный источник должен обеспечивать различные технологические режимы СПЭ, в том числе и с короткими замыканиями, и с различными видами переноса металла в дуге при сварке крупно- и мелкокапельными и струйным. [c.266]

Плавление и перенос металла в дуге [c.14]

Основным фактором, влияющим на скорость переноса металла в дуге, является электромагнитное поле. Магнитное поле оказывает сжимающее действие и ускоряет образование и сужение шейки капли, а следовательно, и отрыв ее от торца электрода. Электрическое поле, напряженность которого направлена вдоль дуги в сторону сварочной ванны, также ускоряет процесс отрыва капель. При потолочной сварке перенос капель электродного металла в сварной шов обеспечивается в основном действием магнитного и электрического полей, а также явлением газового дутья в дуге. [c.15]

Для подавления этой реакции в сварочной ванне нужно иметь достаточное количество раскислителей (Si, Мп, Ti), т. е. использовать сварочные проволоки Св08ГС или Св08Г2С. Можно снизить пористость путем добавки к Аг до 5% О2, который, вызывая интенсивное кипение сварочной ванны, способствует удалению газов до начала кристаллизации. Добавка кислорода к аргону снижает также критическое значение сварочного тока, при котором осуществляется переход от крупнокапельного переноса металла в дуге к струйному, что повышает качество сварки. [c.386]

Толстые (качественные) электродные покрытия должны обеспечивать 1) устойчивость вольтовой дуги при заданном характере и предельных колебаниях сил тока 2) эффективную защиту металла шва от вредного воздействия атмосферного воздуха в процессе плавления и переноса электродного металла в дуге и кристаллизации металла шва 3) спокойное и равномерное расплавление электродного стержня и покрытия 4) требуемый химический состав наплавленного металла и его постоянство 5) благоприятные условия для непрерывного переноса металла в дуге, обеспечивающие максимально возможную при заданных условиях производительность дуги (коэфициент наплавки) 6) требуемую глубину провара 7) дегазацию металла шва в процессе его кристаллизации 8) правильное формирование шва (валика, слоя) под шлаком 9) быструю коалес-ценцию шлака, находящегося в виде частиц или эмульсии в расплавленном металле, и быстрое его всплывание на поверхность наплавленного слоя (валика) 10) физические свойства шлака, допускающие выполнение сварки при заданной форме шва и его положения в пространстве И) лёгкую удаляемость шлака с поверхности наплавленного слоя 12) достаточную для нормальных производственных условий прочность покрытия и сохранность его физико-химических и технологических свойств в течение заданного периода времени. [c.297]

Процесс переноса металла в дуге при увеличении индуктивности сварочной цепи становится крупнокапельным, что затрудняет нли де-.чает практически невозможной сварку в потолочном, горизонтальном и вертикальном положения.х. При малой индуктивности скорость нарастания может быть чрез.мерной. В этом случае из-за взрывообразного перегорания перемычки между электродной проволокой и каплей расп лавленного металла, переходящей в ванну, увеличивается разбрызгивание и ухудшается формирование шва. [c.160]

Этих недостатков лишен разработанный в Институте электросварки им. Е. О. Патона метод импульсно-дуговой сварки, который является разновидностью сварки плавящимся электродом в защитных газах. Сущность метода состоит в том, что на сравнительно небольшой сварочный ток накладываются импульсы тока с частотой 30—100 имп1сек от специального генератора импульсов. Каждый импульс отрывает от электрода маленькую каплю металла. Таким образом, струйный перенос металла в дуге, а следовательно, хорошее формирование и качество шва получаются при токах, гораздо меньше критических. Проволокой диаметром 1,2—2,0 мм можно выполнять сварку в любых пространственных положениях шва, а также сварку тонкого металла. Швы по качеству практически не уступают выполненным с помощью аргоно-дуговой сварки вольфрамовым электродом разбрызгивание при сварке незначительно. Производительность импульсно-дуговой сварки в 2,5—3,5 раза больше, чем ручной аргоно-дуговой. [c.73]

Перенос металла в дуге. Электродный металл переходит, в сварочную ванну в виде капель. Капля образуется на конце электрода, затем она вытягивается шейка, связывающая каплю с электродом, становится тоньще, а когда капля касается сварочной ванны, шейка рвется, после чего дуга возникает вновь. В момент перехода капли с электрода в сварочную ванну происходит весьма кратковременное короткое замыкание дугового промежутка. За секунду с электрода на изделие переносится в среднем 30 капель металла. При высоких плотностях тока, например при сварке в защитных газах, электродный металл переходит па изделие в виде непрерывного потока мелких капель. Такой перенос называется струйным. [c.56]

Процесс формирования капель на конце электрода, а также вели чина критического тока зависят от поверхностного гштяжения. метал, 1а чем больше поверхностное натяжение, тем больше критический ток. Следовательно, критический ток онред,е-ляется составом защитного газа [14], так как последний обусловливает новерх-ыостное натяжение. Критический ток увеличивается при добавке к а1)гону азота пли водорода п уменьшается при добавке кислорода (фпг. 93). Перенос металла в дуге в разных средах показан на фиг. 94. [c.438]

П е т ) о в А. Б., Перенос металла в дуге при сварке плавящимся эле гтродом в среде защитных газов, Автоматическая Bapi a Л 2, 1955. [c.453]

Разнообразие требований к чистоте и составу защитных газов обусловливается чувствительностью свариваемых металлов и сплавов к примесям в чистых инертных газах. С другой стороны, иногда является целесообразным употребление газовых смесей. В этих случаях за счет добавок активных газов к инертным удается повысить устойчивость дуги, улучшить формирование шва, увеличить глубину проплавлепия, уменьшить разбрызгивание, воздействовать на характер переноса металла в дуге, повысить плотность металла шва, а также увеличить производительность сварки. [c.418]

Фиг. 91. Схема переноса металла в дуге при сварке плавящимся электродом в среде запхит-ных газов а — капельный б — струйный.

Фиг 94 Перенос металла в дуге при сварке в ралных защитных газах [141 а — Аг [c.439]

Влияние длины дуги и диаметра электрода на проплавление основного металла показано на фиг. 100 и 101. От состава защитного газа зависит напряжение дуги (фиг. 102) и, следовательно, тепловая мощность дуги, а также характер переноса металла в дуге (см. фиг. 94). В соответствии с этим изменяются форма и размеры проплавлепия (фиг. 103). [c.439]

Ручная дуговая сварка. Ручная сварка Ме-дугой ведется вбычно электродами диаметром 2—6 мм, на токах 100—300 а, при плотностях тока по сечению электрода 700—2000 а/слг (<20 а/мм ), на постоянном и переменных токах, в любых пространственных положениях. Широко применяются электроды с качественными обмазками (покрытиями), поэтому поверхность катода предлагается рассматривать (А. Г. Мазель) как сложную систему из расплавленного металла и шлаковых пленок (рис. 4.19). Перенос металла в дуге крупнокапельный, обычно с короткими замыканиями. К. п. д. дуги составляет около 75% (см. рис. 4.27). [c.126]

Явление разбрызгивания представляет частный случай переноса металла в дуге. При взрывообразном выделении газа из расплавленного электродного металла капли металла приобретают сравнительно большие скорости и разлетаются в различных направлениях. Распределение капель по поверхности изделия соответствует графику, представленному на фиг. 49. [c.137]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...