П параметры пара начальные мощности на привод

Турбины С широким диапазоном изменения скорости враш.ения. Турбина Кировского завода ОП-27 для привода насоса прямоточного котла развивает мощность от 500 до 2500 л. с. при изменении числа оборотов соответственно от 1200 до 4800 в минуту. Турбина рассчитана для начальных параметров пара 20 ama, 400° С с учётом возможности работы при пониженных параметрах пара — 25 ama, 376° С. Противодавление составляет 7 ama. Проточная часть турбины состоит из 11 ступеней давления, первая из которых имеет две ступени скорости, а три последующие имеют парциальный подвод пара. [c.194]

Как видно из табл. 7.2, переход от турбин Т-50-130 к турбинам Т-100-130 приводит к меньшей экономии затрат, чем переход от турбин Т-100-130 к турбинам Т-250-240. Это объясняется не только разным приростом их единичной мощности, но и влиянием начальных параметров пара. [c.163]

Отклонение начальных параметров пара от номинального их значения при неизменных часовом расходе тепла Q или часовом расходе пара D или открытии клапанов системы регулирования приводит к различному изменению мощности установки, которое для турбин без отборов пара может быть определено так [c.624]

Всякое повышение концентрации мощности создает предпосылки к использованию более прогрессивных технических решений, в частности, для повышения начальных параметров пара в котельных электростанций. Это положение приводит к тому, что внедрение повышенных параметров пара имеет место в первую очередь на более мощных конденсационных электростанциях, содействуя более быстрому повышению их экономичности. Опыт. развития энергетики в СССР и ряде других стран показывает, что по внедрению более высоких начальных параметров пара теплоэлектроцентрали, как правило, на одну ступень отстают от мощных конденсационных электростанций. Так, например, основной (более 85%) прирост мощности на районных конденсационных [c.122]

С увеличением единичной мощности агрегатов и с ростом начальных параметров пара в цикле роль питательных насосов в тепловой схем станции постоянно возрастает. Требования к работе питательных насосов, особенно в связи с переходом на блочные схемы, также постоянно возрастают. Одновременно возросли мощности привода питательных насосов до 12—18 МВт. В связи с переходом на закритические параметры пара возникла необходимость перехода на насосы с высокой частотой вращения (п = 4500 -т- 6000 об/мин) для создания приемлемых конструкций насосов и необходимости регулирования производительности методом изменения частоты вращения. Все это выводит питательные насосы в разряд важнейших элементов тепловой схемы. Основные данные по количеству и мощности питательных насосов приведены в табл. 15-3. [c.255]

Газотурбинные установки ГТУ, позволяющие экономично изменять частоты вращения (n = var), широко применяются для привода турбокомпрессоров как в СССР, так и за рубежом. Ими оборудованы почти все компрессорные станции магистральных газопроводов как в СССР, так и в других странах. КПД современных ГТУ по простой схеме (без промежуточного охлаждения компрессоров и регенерации теплоты) довольно высок. Так, ГНТ-25 мощностью 25 МВт, выпускаемая Невским заводом, имеет КПД на расчетном режиме около 29,4%. Проектируемая ГТН-40 мощностью 40 МВт имеет КПД 30,6%. Паротурбинные установки с начальными параметрами пара 3,5 МПа, 435° С имеют расчетный КПД на муфте с учетом собственных нужд около 27% [примерно 450 г/(кВт-ч) в зависимости от КПД котельной]. [c.229]

При постоянном давлении свежего пара перед главной турбиной и снижении ее нагрузки мощность приводной турбины уменьшается быстрее, чем потребная мощность насоса. Поэтому для обеспечения работы приводной турбины при частичных нагрузках ее проточную часть выполняют с увеличенной пропускной способностью, а избыток мощности на номинальном режиме устраняют прикрытием ее регулирующих клапанов. При снижении нагрузки степень дросселирования в регулирующих клапанах уменьшается, и при некоторой нагрузке клапаны приводной турбины открываются полностью. Ниже этой нагрузки главной турбины приводная турбина не может обеспечить насос необходимой мощностью и приходится переходить на питание ее от постороннего источника с более высокими начальными параметрами пара. При работе на номинальном режиме с дросселированием часто приводят КПД турбины с учетом потери от этого дросселирования (КПД от стопорного клапана), хотя этот КПД отражает не только совершенство проточной части турбины, но и потерю в клапанах. [c.291]

Так, ГОСТ 3618—82 Турбины паровые стационарные для привода турбогенераторов распространяется на паровые турбины мощностью от 2,5 до 1600 МВт, имеющие следующие начальные параметры пара абсолютное давление от 3,4 до 23,5 МПа и температуру от 435 до 565°С. Номинальная частота вращения ротора турбин, предназначенных для привода турбогенераторов ТЭС, составляет 50 с . В зависи.мости от характера теплового процесса различают следующие типы паровых турбин. [c.17]

Стационарные турбины, работающие с противодавлением, обычно предназначаются для привода электрических генераторов и для использования тепла всего пара, прошедшего через турбину, для технологических потребителей или целей теплофикации. Количество пропускаемого через турбину пара и его давление после турбины устанавливают в зависимости от требований тепловых потребителей. Этими требованиями и начальными параметрами пара определяется мощность проти-водавленческой турбиной. Зависимость выработки электрической энергии от расхода пара тепловым потребителем при отсутствии внешнего дешевого источника электрической энергии ограничивает сферу применения противодавленческих турбин, поскольку обычно изменения потребности в электрической энергии не совпадают с изменениями потребности в тепле. [c.349]

Применение изменяемых параметров пара. В зависимости от режима работы можно изменять начальные параметры пара в парогенераторе. Если это изменение осуществляется непрерывно, говорят о скользящих параметрах пара, в противном случае — о ступенчатых. На малых ходах уменьшение расхода пара не приводит к резкому возрастанию перепада энтальпий на первой ступени, так как одновременно уменьшают начальные параметры пара. Таким образом, указанный способ регулирования занимает промежуточное положение между количественным и качественным и позволяет уменьшить число ступеней малого хода. Применительно к рис. 5.7, в можно следующим образом представить регулирование мощности ГТЗА. Экономический ход достигается путем открытия одного соплового клапана, промежуточные режимы — путем открытия второго и третьего сопловых клапанов, крейсерский режим — открытием обводного и всех четырех сопловых клапанов (на рисунке показаны только два). [c.324]

Для удовлетворения потребностей страны в турбинах средней мощности предусматривается серия турбин НЗЛ 40С0 и 60UU кет, в которую входят следующие типы АК-б, АП-6, АТ-6, АР-6, АК-4, АП-4, АТ-4 и АР-4. Кроме того, в серию включены турбины, спроектированные в качестве привода турбокомпрессоров и турбовоздуходувок АКв-4 и АКв-6. Все эти турбины спроектированы для начальных параметров пара 35 ama и 435° С, но могут изготовляться также для 29 ama и 409° С. [c.182]

Турбины для привода крупных турбомашин. Конденсационная турбинаНЗЛ мощностью 1200U кет (фиг. 83) для начальных параметров пара 35 ama, 435 С или ama, 4uo° С (АКо-РЗ) предназначается для непосредственного привода доменной воздуходувки производительностью 4U.0 m muh. Турбина имеет три нерегулируемых отбора пара для подогрева питательной воды, давление в которых при 35 ama, 43 )° С п — 9ь00 кет составляет 4,48, 1,76 и 0,39 ama. Поверхность охлаждения конденсатора F-= 1300 м . [c.190]

Характерной особенностью воздушно-водяных испарительных холодильных машин является возможность регулирования температуры охлажденной воды Изменением не только вакуума, но и начальных параметров и расхода воздуха. Расширяется интервал температур воды при одном и том же вакууме от температуры насыщения пара до температуры воздуха по смоченному термометру, а также интервал давлений —в сторону снижения вакуума при одной и той же температуре охлаждения воды. Ее охлаждение происходит в основном за счет скрытой теплоты парообразования, т. е. слабо зависит от расхода воздуха. Зато от расхода воздуха зависят параметры процесса — температура и давление (вакуум). Изменение вакуума позволяет уменьшить расход воздуха и тем самым увеличить теплосъем с каждого килограмма воздуха (рис. 5-28). А поскольку мощность привода турбокомпрессора ВХМ зависит от расхода рабочего ела и от вакуума, то снижение вакуума аа счет введения в аппарат небольшого количества воздуха при почти постоянном расходе пара позволяет эту мощность уменьшить по сравнению с чисто вакуумным охлаждением, аналогично графику на рис. Б-7 (кривая 6). В ВХМ энергозатраты также меньше, чем в воздушных холодильных машинах, так как расход воздуха в них на порядок меньше в силу испарительного принципа охлаждения. По энергозатратам ВХМ находятся нй уровне фреоновых парокомпрессионных хй-Лодильных машин в которых термический Кпд близок к КПД цикла Карно. [c.169]

Расметные исследования, произведенные ВТИ, ЦКТИ и ТЭП, показали, что при повышении начальных параметров водяного пара от 100 ат 500° С до 170 ат 550° С и применении турбогенераторов мощностью 100 тыс. кет и выше дополнительное снижение удельного расхода топлива может составить около 10— 11%. Дальнейшее повышение начального давления до 200 ата при 550° С приводит к снижению удельного расхода топлива еще примерно на 1%. Повышение начальной температуры до 600° С при давлении 170 и 200 ата повышает к. п. д. еще примерно на 2%. Сверхвысокие параметры пара 170—200 ата и 550—600° С с применением вторичного газового перегрева являются новой ступенью технического развития крупных паровых электростанций. [c.527]

В трубной системе ПНД для блоков с начальными параметрами пара ра=24 МПа to=t , =540 °С применяют трубки из нержавеющей стали Х18Н10Т и сплава МНЖ-5-1. Ранее на таких блоках ПНД имели трубные пучки из латунных трубок. Эксплуатация их показала, что в этом случае питательный тракт быстро загрязняется оксидами меди и железа, это приводит к снижению мощности [c.70]

Ранее начальные параметры пара для приводных турбин ТК были такими же, как на подавляюп1,ем большинстве районных электростанций (КЭС) Минэнерго (примерно 3,5 МПа, 435° С). В этих условиях электропривод с n= onst мог конкурировать с паровым только при очень небольших мощностях компрессоров, При применяемых в то время на всех паровоздуходувных станциях (ПВС) поперечных связях котлов по пару паротурбинные приводы зарекомендовали себя достаточно надежными агрегатами. Низкие по теперешним масштабам начальные параметры пара и специальные конструкции турбин позволяли запускать резервные агрегаты из холодного состояния в пределах часа, что важно для потребителей, [c.227]

В конце XIX в. в связи с развитием электротехники возникла потребность в мощных двигателях с большим числом оборотов для привода генераторов. Таким двигателем явилась паровая турбина, получившая в настоящее время самое широкое распространение. Развитие паротехники в ССОР тесно связано-с электрификацией страны. Еще до окончания гражданской войны в 1920 г., по инициативе В. И. Ленива был разработан и принят грандиозный государственный план электрификации России — план ГОЭЛРО, рассчитанный на 15 лет. Этот план предусматривал реконструкцию имевшихся электростанций и сооружение 30 новых районных электростанций общей мощностью 1,75 млн, кет, в том числе 20 паросиловых электростанций общей мощностью 1,11 млн, кет с начальными параметрами пара 375 С и 20 ата. [c.281]

Турбина рассчитана на начальные параметры пара 23,5 МПа (240 KT lm ) и 540°С и промежуточный перегрев до 540°С и снабжена восемью отборами пара на подогреватели и отбором пара на турбинные приводы питательных насосов. Кроме отборов пара на регенерацию и турбины питательных насосов, в турбине возможны без снижения номинальной мощности дополнительные отборы пара до 290 т/ч на мазутное хозяйство, приводные турбины воздуходувок, основной и пиковый сетевые подогреватели теплофикационной воды. [c.147]

Для приближенной оценки изменения экономичности работы турбин среднего да вления при изменении параметров пара можно пользоваться следующими данными. При снижении начальной температуры пара перед турбиной на 10° и сохранении номинального давления расход пара повышается на 1,3%, а расход тепла (расход топлива) на 0,5%. Изменение начального давления пара на 1 ат при сохранении неизменной температуры при нагрузках выше экономической вызывает следующие изменения расходов пара и тепла. при снижении давления (на 1 ат) — на 0,5% и при повышении давления — на 0,2%. Повышение давления в конденсаторе турбшгы на 0,01 ата приводит к снижению мощности турбины при сохранении расхода пара неизменным у турбины АК-25-1 — на 250 квт, у турбины АТ-25-1 на 230 квт и у турбины АП-25-1 — на 206 квт. [c.363]

Третий блок имеет двухвальную турбину мощностью 300 Мвт с начальными параметрами пара 140 ати и 565° С при промежуточном перегреве до 537° С. Турбина отдает отборный пар трех давлений иа соседний газовый завод. Без отбора пара на завод при максимальном пропуске пара 1 010 т/ч и давлении в конденсаторе 0,035 ата турбина развивает мощность 344 Мвт. Турбина первого вала состоит из части высокого давления (девять ступеней) и двухпоточной части среднего давления и развивает при 3 600 o6 muh мощность 169 Мвт турбина второго вала состоит цз двухпоточной части низкого давления (десять ступеней) и развивает при 1 800 об/мин мощность 175 Мвт. Корпуса высокого и среднего давлений двойные. Два конденсатора, соедчне ыые уравнительной паровой линией, расположены под турбиной низкого давления. Подогрев питательной воды осуществляется в семи ступенях, из которых четыре являются подогревателями низкого давления и две — подогревателями высокого давления. Деаэратор работает при 10 ата. Особенностью блока является то, что питательный насос на 100 7о производительности котлоагрегата мощностью 9 ООО кет присоединен посредством гидромуфты непосредственно к первому валу турбины. Насос имеет пять ступеней, при производительности 1 435 м 1ч создает напор 1 950 м вод. ст. и работает на питательной воде с температурой 184° С при 3 510 об/мин. Кроме того, установлены два резервных девятиступенчатых насоса на 50% нагрузки котлоагрегата с производительностью 720 м /ч при напоре 200 ати с приводом от электродвигателей мощностью по 4 500 Мвт. [c.302]

Характерными особенностями электростанции, которые в свое время выдвинули ее в число одной из прогрессивных электростанций Европы, явились блочная схема котел—турбина при расположении котлоагрегатов и трансформаторов на открытом воздухе и рекордно низкий, в то время нигде в Европе не достигнутый, удельный расход тепла. После ряда лет эксплуатации в 1954 г. удельный расход тепла при 5 400 ч использования максимума электрической мощности составил 2 325 ккал на отпущенный киловатт-час и в последующие годы сохранился на этом же уровне. Такого низкого удельного расхода тепла удалось достигнуть только благодаря высоким начальным параметрам пара, применению промежуточного перегрева пара, высоким к. п. д. работающих на газе котлоагрегатов, а также применению генераторов с водородным охлаждением. Высокое давление газа (50 ати), имевщее место в первые годы эксплуатации, срабатывалось в газопроточных турбинах, установленных по одной на каждый блок. Эти турбины приводили в движение аси 1- [c.374]

Способы повышения экономичности паросиловых установок. Повышение КПД паросиловых установок имеет чрезвычайно большое значение, так как это приводит к огромной экономии топлива. Например, увеличение КПД всего лишь на 1 % в паросиловой установке мощностью 50 тыс. кВт уменьшает часовой расход условного топлива до 250 кг. Обобщение результатов исследований влияния параметров пара на экономичность цикла паросиловой установки показывает, что КПД цикла повышается при увеличении начального давления и температуры пара pi и ij) и при понижении его коТнечного давления р . Это подтверждают подсчеты щ по формуле (11.8), приведенные в табл. 11.1 [c.168]

На рис. 1-3 представлена схема проточной части турбины 300 Мет — К-300-240, а на рис. 1-4 — процесс расширения пара в турбине. Отлолсения на лопатках турбины приводят к снижению ее мощности, причем с повышением начального давления пара проходные сечения уменьшаются и влияние отложений сказывается сильнее. Кроме того, переход к сверхкритическим давлениям снял возможность вывода примесей из котлоагрегата, которая для турбин докритических давлений обеспечивала некоторую ее защиту от загрязнений. В то же время сверхкритические давления способствовали резкому возрастанию растворимости в паре различных примесей, что не только повысило их вынос в турбину, но и создало реальную опасность загрязнения головной части машины при срабатывании перепада до давлений, при которых растворимость примесей существенно меньше. В этом отношении весьма характерно поведение окиси меди. На рис. 1-5 представлены расчетные данные по ее растворимости в паре различных параметров. Как видно, растворимость этого соединения резко уменьшается с понижением давления пара, что обусловливает достаточно жесткие требования к нормированию качества питательной воды блоков сверхкритических давлений по этому показателю. [c.8]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...