Латунь Коэффициент вытяжки

Коэффициенты вытяжки при последовательных переходах для стали марок 08, 10 и латуни [c.245]

Коэффициент вытяжки для цилиндрических деталей 224, 225 --вытяжки для цилиндрических колпачков 233 --вытяжки при последовательных переходах для латуни 245 --вытяжки при последовательных переходах для стали 245 [c.961]

Общий коэффициент вытяжки для стали Шоб 0,32-ь0,4 и латуни /Поб 0,29- 0,35 при меньших значениях /Поб вытяжка без промежуточного отжига невозможна. [c.78]

Рис. 93. Влияние радиуса закругления кромок матрицы и пуансона на коэффициент вытяжки детали из латуни толщиной S = 1 мм при d = 30 мм

Средние значения коэффициентов вытяжки для латунных и малоуглеродистых стальных лент приведены в табл. 16. Под коэффициентом вытяжки здесь подразумевается отношение внутреннего диаметра изделия пуансона вн к действительному диаметру заготовки Ь, т. е. /п = d jD. При этом действительный диаметр D берется на 10% больше, чем теоретический Dp, полученный расчетом на основе методов равенства плош,адей или объемов, что обычно учитывается припуском на обрезку фланца. Это делается с той целью, чтобы на первом переходе произвести набор в матрицу достаточного объема металла, необходимого для образования готового изделия. [c.199]

На коэффициент вытяжки влияет радиус закругления матрицы и пуансона. Радиус закруглений в зависимости от толщины материала должен быть для мягкой стали—10S, для латуни —5S, для алюминия — 75. [c.177]

Предельным значением коэффициента вытяжки при штамповке колпачков из латуни марки Л70 через одну матрицу следует считать >- 0,5. При более низких значениях т- у колпачки разрушаются. [c.184]

Примечания. 1. При вытяжке алюминия, стали 08. латуни значения коэффициентов вытяжки следует уменьшить (среднее между найденным значением и ближайшим справа), а при вытяжке стали 20 25 и т. п.—увеличить (среднее между найденным значением и ближайшим слева). [c.353]

В случае вытяжки менее пластичных металлов (сталь 20—25, Ст. 2, Ст. 3, декапированная сталь, наклепанные алюминий и латунь и т. п.) коэффициенты вытяжки следует брать несколько большей величины, а при вытяжке более пластичных металлов (сталь 05, 08 и 10 ВГ, алюминий и др.) — несколько меньшей величины по сравнению с найденными значениями в табл. 60. В случае применения межоперационных отжигов коэффициенты вытяжки нужно брать меньшей величины. [c.120]

В табл. 65 приведены средние значения коэффициентов вытяжки для латунных и малоуглеродистых стальных лент при последовательной вытяжке в целой ленте. Меньшие значения коэффициентов вытяжки следует применять для латунных лент, а также для более толстого материала. Вместо коэффициента вытяжки на первой операции можно пользоваться соотношением между глубиной и диаметром вытяжки [c.127]

Фиг. 108. Влияние радиуса закругления матрицы и пуансона на предельную величину коэффициента вытяжки (для латуни).

Рассматривая коэффициенты вытяжки, приведенные в табл. 45, необходимо указать, что при вытяжке менее пластичных металлов (стали 20—25, Ст2, СтЗ, декапированная сталь, наклепанные алюминий и латунь и т, п.) коэффициенты вытяжки следует брать на 1,5—2% больше, а при вытяжке более пластичных металлов (стали [c.119]

Последовательную вытяжку в ленте применяют при изготовлении полых деталей (рис. 79, а, б) и осуществляют в многопозиционных штампах. Для предотвращения разрывов ленты коэффициент вытяжки принимают несколько большим, чем при обычной вытяжке. Например, в случае вытяжки деталей из низкоуглеродистых сталей и латуней для первой операции коэффициент [c.110]

Если вытяжку в ленте ведут по схеме вытяжки деталей с широким фланцем с одновременным проталкиванием заготовки в матрицу, итоговая (суммарная) степень деформации без межоперационных отжигов может быть очень высокой, предельно допустимые итоговые коэффициенты вытяжки составляют для низкоуглеродистой стали 7,14 для алюминия — 6,25 для латуни Л62 и Л63 — 5,0—3,7. [c.155]

По табл. 9 наименьший коэффициент первой вытяжки при этом для латуни 0,53 — 0,50. Фактический коэффициент вытяжки т = = = 135 227,7 = 0,59 > 0,53. Следовательно, вытяжка пред- [c.271]

Значения коэффициентов последовательной вытяжки в целой ленте латунных и стальных деталей приведены в таблице 94. [c.129]

Примечание. Приведенные коэффициенты относятся к стали для глубокой вытяжки (08, ЮГ) и мягкой латуни. [c.71]

Для весьма пластичных материалов (сталь глубокой вытяжки и т. п.) 10 < 0 С 12, для пластичных (латунь и т. п.) 0 = 8-5-10, для малопластичных 0 = 4,5- 8,0. Коэффициент для подстановки в (39) принимают по табл. 16. Если [c.258]

Примечания 1. Приведенные коэффициенты относятся к стали (для глубокой вытяжки) марок 08, ЮГ, 15Г, мягкой латуни Л63 и алюминия. При вытяжке менее пластичных металлов — сталей, 20—25, Ст2, СтЗ, декапированной стали и наклепанной латуни коэффициенты вытяжки следует брать на ,5—2% больше, а для более пластичных металлов (сталей 05ВГ, 08ВГ, ЮВГ латуни Л68) рекомендуется принимать, на 1,5 — 2% меньше табличных. [c.195]

Приведенные в таблице значения коэффициентов вытяжки относятся к стали марок 08, 10, 15Г и мягкой латуни марки Л62. При вытяжке стали марок 08, 10ВГ и алюминия значение коэффициента следует уменьшить на 10 — 20%, а для стали марок 20 — 25. Ст. 2, Ст. 3, декапированной стали, наклепанного алюминия и латуни и подобных им материалов — увеличивать на 10 — 15 - [c.848]

Вытяжка в целой ленте сопровождается формоизменением всей ленты. Поэтому для устранения влияния действительных напряжений сГр щах, превышающих расчетные, и устранения разрушения ленты коэффициенты вытяжки принимают меньше, чем при обычной вытяжке. В табл. 4 приведены значения для последовательной вытяжки в ленте с надрезами. Коэффициенты вытяжки для последовательной вытяжкн в целой ленте из латунн и низкоуглеродистых сталей [c.137]

Отметим, что вытяжные свойства листового металла в условиях многооперационного процесса без применения межоперацион-ных отжигов следует устанавливать по итоговому коэффициенту вытяжки (/Побщ = mi = m-jn-i. .. m ). Определяя вытяжные свойства по этому методу, можно убедиться в том, что у стали они выше, чем у латуни, в то время как при однооперационном процессе (также при испытании на глубину выдавливания по методу Эриксена) получается наоборот. [c.27]

Опытами установлено, что предельным значением коэффициента вытяжки при штамповке колпачков из латуни Л68 через одну матрицу miy,. 0,50. При более низких значениях колпачки разрушаются. При вытяжке через две матрицы предельный итоговый коэффициент вытяжки гп1 2ут может быть на 10—15% меньше, чем при вытяжке через одну матрицу, т. е. mi 2yx 5= 0,44 при одновременной вытяжке через три матрицы удалось получить итоговый коэффициент вытяжки 0,38. [c.177]

При таком технологическом режиме вытяжки удалось осуществить до 9—11 последовательных вытяжных операций без применения межоперационных отжигов. Детали штамповались из стали 08ВГ-П, алюминия АД1 и латуни Л68 при диаметре заготовки D = 100 мм и толщине s — , 2 мм. Общий коэффициент вытяжки tni g = mitriz, , nig удалось достигнуть для стали до 0,14 для алюминия до 0,16 и для латуни до 0,29. Штамповка производилась на кривошипном прессе. [c.197]

Вытяжной пуансон при штамповке алюминиевых и магниевых сплавов не должен нагреваться выше 100° С, иначе возможен обрыв заготовки. Температура стенки вытягиваемой детали должна быть для латуни не выше 300° С, а для стали не выше 450° С. Проведенные опыты [44] показывают, что предельные значения коэффициентов вытяжки /Ппред ДЛЯ штзмповки С подогревом фланца при вышеуказанных оптимальных температурах могут быть приняты при вытяжке цилиндрических деталей в два раза меньше, чем при обычной вытяжке. Соответственно отношение предельной высоты к диаметру изделия, т. е. будет составлять 2,0—2,5. При вытяжке квадратных и прямоугольных деталей отношение высоты к стороне квадрата или к наименьшей стороне прямоугольника, т. е. /г,фед/5, может составлять до 3,0—3,2 или в три— шесть раз больше высоты, получаемой при вытяжке в холодном состоянии. Таким образом, операция вытяжки с подогревом цилиндрических деталей может заменить до трех, а прямоугольных — до пяти операций холодной вытяжки. [c.227]

Радиус кривошипа R составлял 1—21 мм (1 6 16 и 21 мм). Частота вращения вала пресса 270, 740 и 1000 об/мин при максимальной скорости ползуна пресса 1,5—130 м/мин. Материалы для исследования применялись сталь 15кп (ст = 380 МПа и б = = 29%), латунь Л68 = 320 МПа и б = 40%) и алюминий АД (Ов = 86 МПа и б = 30%). Коэффициенты вытяжки т составили [c.231]

При вытяжке ряда материалов, малопластичных при комнатной температуре, например магниевых и титановых сплавов, необходим нагрев фланца заготовки и охлаждение стенки и дна штампуемой детали. Нагрев осуществляется от матрицы и прижимного кольца, внутри которых заложены трубчатые электронагревательные элементы (ТЭНы), а охлаждение — от пустотелого пуансона, внутри которого протекает вода. Подогрев эффективен также и при вытяжке деталей сложной формы (но с вертикальными стенками) из материалов, обладающих хорошей штампуемостью при комнатной температуре, но тре- бующих, если их штамповать при комнатной температуре, несколько переходов. Между тем, если применить подогрев, многие из таких деталей удастся получить за один переход и, следовательно, отпадет необходимость в изготовлении большого количества сложных по конфигурации и дорогих штампов, ибо подогрев резко улучшает вытяжную способность почти всех материалов. Так, при применении подогре-. ва коэффициент вытяжки при штамповке цилиндрических деталей из алюминия и его сплавов, латуни и низкоуглеродистой стали снижается с 0,5...0,52 до 0,38...0,4. [c.215]

Сложнее обстоит дело с влиянием скорости при вытяжных и других формоизменяющих операциях штамповки. Эксперименты и теоретические исследования свидетельствуют о том, что пр вытяжке малогабаритных деталей простой формы типа стаканчиков или коробок увеличение скорости даже до 100 м/с лишь незначительно ухудшает коэффициент вытяжки и только при скорости порядка 300 м/с, когда в деформруемом материале развиваются заметные силы инерции, его штампуемость ухудшается . Что касается вытяжки деталей сложной формы типа оболочек двойной кривизны, то здесь данные разноречивы. Особенно, по-видимому, опасно увеличение скорости при вытяжке деталей, у которых должна быть глянцевая поверхность, например облицовочных абтокузовных. С возрастанием скорости на диаграмме рас-тяжейин металлов расширяется площадка текучести и, следовательно, на поверхности штампуемого материала могут появиться полосы скольжения и она станет шероховатой, что для таких деталей недопустимо. В настоящее время поэтому при увеличении у вытяжных прессов числа ходов используют двухскоростные муфты или другие механизмы или применяют для вытяжки листоштамповочные прессы с шарнирным приводом (например, фирма Шулер ФРГ), обеспечивающие при общем увеличении числа ходов неизменную или даже пониженную скорость на рабочем участке хода пресса. Принятые в настоящее время в промышленности скорости вытяжки составляют для низкоуглеродистых сталей 0,15...0,3 м/с, нержавеющих сталей, 0,1...0,15 м/с, алюминия и его сплавов 0,5...0,9 м/с, меди и латуней 0,4...1 м/с. [c.216]

Приведенные значения коэффициентов вытяжки относятся к обычным сталям для глубокой вытяжки (08 и Юкп Г). Для более пластичной стали 05 и 08кп ВГ, а также для мягких латуни и алюминия следует брать ближайшие меньшие значения (слева), а для тонколистовой декапированной стали марок 10 и 20 — ближайшие большие значения (справа). [c.79]

Так как вытяжка в целой ленте сопровождается некоторым растяжением металла и деформацией всей ленты, то, во избежание возникновения больших напряжений и образования разрывов и трещдн, при последовательной вытяжке в целой ленте коэффициенты вытяжкп берут больше, чем прп обычной вытяжке. Средние значения коэффициентов вытяжки г.,т для латунных и малоуглеродистых стальных лент приведены в табл. 25. Меньшие значения т.ин берут для болео толстого материала. [c.214]

Род материала и его состояние влпяют на степень наклепа и пружинения вытянутой детали, которые достигают наибольшей величины после выхода из штампа у верхнего ее края. Поэтому большая точность получается при штамповке из алюминия и меди, менее склонных к увеличению пружинения под влиянием наклепа, чем, например, из латуни и стали. Чем больше относительная толщина s/Z) 100 и меньше относительная высота h/d, тем точнее получается деталь. При большем значении коэффициента вытяжки т обеспечивается и более высокая точность. [c.236]

Приведенные коэффициенты вытяжки относятся к стали мярок (8 10 15Г и мягкой латуни марок Л62, Л68. При вытяжке стали марск 05 С8 10ВГ, алюминия коэффициент следует уменьшить на 13—209-4, а для стали марок 20, 25,ст. 2, ст. 3, декаиированной стали, наклепанного алюминия и ла]уни и подобных им магериалов увеличить на 10—15%. [c.321]

В табл. 45 приведены проверенные мн0 0летнсй практикой и вновь откорректи-],ованные оптимальные значения коэффициентов вытяжки цилиндрических деталей без фланца (при вытяж се с прижи.мом) в зависимости от относительной толщины заготовки для стали глубокой вытяжки (08, ЮГ, 15Г), мягкой латуни и аналогичных им сплавов. Меньшие значения коэффициентов вытяжки соответствуют повышенной величине показателя анизотропии 1,5- 1,7) и большему радиусу закругления на первых операциях, а большие значения — меньшей величине показателя анизотропии 1,0-н 1,2). На рис. 100 представлена усредненная корреляция зависимости коэффициентов (степени) вытяжки цилиндрических деталей от показателя анизотропии и относительной толщины стальных заготовок З/О [202]. [c.118]

Обозначения Р — усилие вытяжки, кгс й, и ( г — диаметры цилиндрической детали на первой и второй операциях, считая по средней линии 4 = 3), мм — меньший диаметр конической детали и 0,5 диаметра сферической детали, мм (1 и << р2— средний диаметр овальных деталей после первой и второй вытяжки, мм (1 — наружный диаметр детали после п-й операции вытяжки, мм А и В — длина и ширина прямоугольной коробки, мм л — радиус углового закру1ления коробки, мм 5 — толщина материала, мм 5 , 5 — толщина стенки (мм) после — 1 и п-й операций вытяжки к , к,, ф, к Ад — коэффициенты, находимые по таблицам, приведенным ниже — коэф .ициент, равный для латуни 1,6—1,8, для стали 1,8—2,25. [c.172]

Приведенные коэффициенты относятся к сталям 08, ЮГ, 15Г, мягкой латуни. Для менее пластичных металлов коэффициенты следует увеличить на 1,5—2%, для более пластичных—уменьшить на 1,5—2%. Вытяжку цилиндрических деталей с небольшим фланцем — 1,1 - l,4) проводят аналогично вытяжке деталей без фланца, но на последней операции фланец отгибают и калибруют в специальном Ш1ампе. Прн штамповке дета.тей с широким [c.175]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...